Když self-design cihlový dům existuje naléhavá potřeba vypočítat, zda zdivo odolá zatížením stanoveným v projektu. Obzvláště závažná situace vzniká ve zděných plochách oslabených oknem a dveře. V případě velkého zatížení nemusí tyto plochy odolat a být zničeny.
Přesný výpočet odolnosti stěny proti stlačení nadložními podlahami je poměrně komplikovaný a je určen vzorci uvedenými v normativní dokument SNiP-2-22-81 (dále odkaz -<1>). Při technických výpočtech pevnosti stěny v tlaku se bere v úvahu mnoho faktorů, včetně konfigurace stěny, pevnosti v tlaku, pevnosti daného typu materiálu a dalších. Přibližně "od oka" však můžete odhadnout odolnost stěny proti tlaku pomocí orientačních tabulek, ve kterých je pevnost (v tunách) spojena v závislosti na šířce stěny, stejně jako jakosti cihel a minomet. Stůl je sestaven pro výšku stěny 2,8m.
Stůl na pevnost cihlové zdi, tuny (příklad)
| Známky | Šířka pozemku, cm | |||||||||||
| cihlový | řešení | 25 | 51 | 77 | 100 | 116 | 168 | 194 | 220 | 246 | 272 | 298 |
| 50 | 25 | 4 | 7 | 11 | 14 | 17 | 31 | 36 | 41 | 45 | 50 | 55 |
| 100 | 50 | 6 | 13 | 19 | 25 | 29 | 52 | 60 | 68 | 76 | 84 | 92 |
Pokud je hodnota šířky mola v rozmezí mezi uvedenými, je nutné se zaměřit na minimální počet. Zároveň je třeba připomenout, že tabulky nezohledňují všechny faktory, které mohou korigovat stabilitu, konstrukční pevnost a odolnost cihlové stěny vůči tlaku v poměrně širokém rozsahu.
Z hlediska času jsou zátěže dočasné a trvalé.
Trvalý:
Dočasný:
Při analýze zatížení konstrukcí je nutné vzít v úvahu celkové účinky. Níže je uveden příklad výpočtu hlavních zatížení na stěnách prvního patra budovy.
Aby se vzala v úvahu síla působící na navrženou část stěny, je nutné sečíst zatížení:
V případě nízkopodlažní výstavby je úloha značně zjednodušena a mnoho faktorů živého zatížení lze zanedbat nastavením určité míry bezpečnosti ve fázi návrhu.
V případě výstavby 3 a vícepodlažních konstrukcí je však vyžadována důkladná analýza pomocí speciálních vzorců, které berou v úvahu sčítání zatížení z každého podlaží, úhel působení síly a mnoho dalšího. V některých případech je pevnosti mola dosaženo zesílením.
Tento příklad ukazuje analýzu stávajícího zatížení stěn 1. patra. Zde pouze trvalé zatížení z různých konstrukční prvky budovy s přihlédnutím k nerovnoměrné hmotnosti konstrukce a úhlu působení sil.
Prvotní data pro analýzu:
Hst \u003d (3-4SH1V1) (h + 0,02) Myf \u003d (* 3-4 * 3 * 1,5) * (0,02 + 0,64) * 1,1 * 18 \u003d 0, 447 MN.
Šířka zatěžované plochy П=Вет*В1/2-Ш/2=3*4,2/2,0-0,64/2,0=6 m
Np \u003d (30 + 3 * 215) * 6 \u003d 4,072 MN
Nd \u003d (30 + 1,26 + 215 * 3) * 6 \u003d 4,094 MN
H2 \u003d 215 * 6 \u003d 1,290 MN,
včetně H2l=(1,26+215*3)*6= 3,878MN
Npr \u003d (0,02 + 0,64) * (1,42 + 0,08) * 3 * 1,1 * 18 \u003d 0,0588 MN
Celkové zatížení bude výsledkem kombinace zadaných zatížení na stěny budovy, pro jeho výpočet se provede součet zatížení od stěny, od podlah 2.NP a hmotnosti projektované plochy. ).
K výpočtu mola cihlové zdi budete potřebovat:
kde е0 je index rozšiřitelnosti.
Pszh \u003d P * (1-2 e0 / T)
Gszh=Vet/Vszh
Fsr=(f+fszh)/2
co = 1+e/T<1,45
Y \u003d Kdv * fsr * R * Pszh * ω
Kdv - koeficient dlouhodobé expozice
R - odolnost zdiva proti tlaku, lze určit z tabulky 2<1>, v MPa
- Mokrá - 3,3 m
- Chet - 2
- T - 640 mm
– Š – 1300 mm
- parametry zdiva (hliněná cihla lisováním plastem, cementopísková malta, třída cihel - 100, třída malty - 50)
P = 0,64 x 1,3 = 0,832
G \u003d 3,3 / 0,64 \u003d 5,156
Vszh=0,64-2*0,045=0,55 m
Pszh \u003d 0,832 * (1-2 * 0,045 / 0,64) \u003d 0,715
Gf=3,3/0,55=6
Fav=(0,98+0,96)/2=0,97
ω=1+0,045/0,64=1,07<1,45
Pro stanovení skutečného zatížení je nutné vypočítat hmotnost všech konstrukčních prvků, které ovlivňují navržený úsek budovy.
Y \u003d 1 * 0,97 * 1,5 * 0,715 * 1,07 \u003d 1,113 MN
Podmínka splněna, pevnost zdiva a pevnost jeho prvků je dostatečná
Co dělat, když vypočtená tlaková odolnost stěn nestačí? V tomto případě je nutné zpevnit stěnu výztuží. Níže je uveden příklad rozboru nutných stavebních úprav v případě nedostatečné pevnosti v tlaku.
Pro usnadnění můžete použít tabulková data.
Spodní řádek ukazuje hodnoty pro stěnu vyztuženou drátěným pletivem o průměru 3 mm, s buňkou 3 cm, třída B1. Vyztužení každé třetí řady.
Nárůst pevnosti je asi 40 %. Obvykle je tento odpor v tlaku dostatečný. Je lepší provést podrobný rozbor výpočtem změny pevnostních charakteristik v souladu s aplikovanou metodou zpevňování konstrukce.
Níže je uveden příklad takového výpočtu.
Příklad výpočtu vyztužení pilířů
Počáteční data – viz předchozí příklad.
V tomto případě není splněna podmínka Y>=H (1.113<1,5).
Je nutné zvýšit pevnost v tlaku a strukturální pevnost.
Získat
k=Y1/Y=1,5/1,113=1,348,
těch. je nutné zvýšit pevnost konstrukce o 34,8 %.
Výztuž železobetonové spony
Výztuž je provedena sponou z betonu B15 o tloušťce 0,060 m. Svislé tyče 0,340 m2, spony 0,0283 m2 s krokem 0,150 m.
Rozměry průřezu vyztužené konstrukce:
Ш_1=1300+2*60=1,42
Т_1=640+2*60=0,76
U takových indikátorů je splněna podmínka Y>=H. Pevnost v tlaku a pevnost konstrukce jsou dostatečné.
V.V. Gabrusenko
Projekční normy (SNiP II-22-81) umožňují akceptovat minimální tloušťku nosných kamenných zdí pro zdivo skupiny I v rozmezí od 1/20 do 1/25 výšky podlahy. S výškou podlahy do 5 m do těchto omezení zapadá cihlová zeď o tloušťce pouhých 250 mm (1 cihla), čehož designéři využívají - zvláště v poslední době často.
Z technického hlediska jednají designéři z legitimních důvodů a důrazně odolávají tomu, když se někdo snaží zasahovat do jejich záměrů.
Mezitím tenké stěny reagují nejsilněji na všechny druhy odchylek od konstrukčních charakteristik. A to i pro ty, které jsou oficiálně přípustné podle Normy pravidel pro výrobu a přijímání práce (SNiP 3.03.01-87). Mezi nimi: odchylky stěn posunutím os (10 mm), tloušťkou (15 mm), odchylkou jednoho patra od svislice (10 mm), posunem podpěr podlahových desek v plánu (6 ... 8 mm) atd.
Uvažujme, k čemu tyto odchylky vedou, na příkladu vnitřní stěny o výšce 3,5 m a tloušťce 250 mm z cihel třídy 100 na maltu třídy 75 s výpočtovým zatížením od podlahy 10 kPa (desky o rozpětí 6 m na obou stranách) a hmotnost nadložních stěn . Stěna je navržena pro centrální stlačení. Jeho návrhová únosnost stanovená podle SNiP II-22-81 je 309 kN/m.
Předpokládejme, že spodní stěna je odsazena od osy o 10 mm doleva a horní stěna - o 10 mm doprava (obrázek). Kromě toho jsou podlahové desky posunuty o 6 mm vpravo od osy. Tedy zátěž z překrytí N 1= 60 kN/m působící s excentricitou 16 mm a zatížením od obvodové stěny N 2- s excentricitou 20 mm, pak bude výsledná excentricita 19 mm. Při takové excentricitě se únosnost stěny sníží na 264 kN / m, tzn. o 15 %. A to za přítomnosti pouze dvou odchylek a za předpokladu, že odchylky nepřekročí hodnoty povolené normami.
Připočteme-li sem nesymetrické zatížení podlah živým zatížením (více vpravo než vlevo) a „tolerance“, které si stavebníci dovolují – zahušťování vodorovných spár, tradičně špatné vyplnění svislých spár, nekvalitní obklad , zakřivení nebo sklon povrchu, „omlazení“ roztoku, nadměrné používání naběračky atd. atd., pak se může únosnost snížit minimálně o 20 ... 30 %. V důsledku toho přetížení stěny překročí 50…60%, po kterém začíná nevratný proces destrukce. Tento proces se ne vždy objeví okamžitě, stává se to roky po dokončení stavby. Navíc je třeba mít na paměti, že čím menší je průřez (tloušťka) prvků, tím silnější je negativní účinek přetížení, protože se snížením tloušťky se zvyšuje možnost redistribuce napětí v průřezu v důsledku plastických deformací zdiva. klesá.
Přidáme-li další nerovnoměrné deformace základů (v důsledku promáčení zeminy), spojené s rotací základny základů, „zavěšováním“ vnějších stěn na vnitřní nosné stěny, vznikem trhlin a snížením stability , pak nebudeme mluvit jen o přetížení, ale o náhlém kolapsu.
Zastánci tenkých stěn mohou namítat, že to vše vyžaduje příliš mnoho kombinací vad a nepříznivých odchylek. Odpovíme na ně: k drtivé většině nehod a katastrof ve stavebnictví dochází právě tehdy, když se na jednom místě a v jeden čas shromáždí více negativních faktorů – v tomto případě jich není „příliš mnoho“.
Tloušťka nosných stěn musí být minimálně 1,5 cihly (380 mm). Stěny o tloušťce 1 cihly (250 mm) lze použít pouze pro jednopodlažní nebo pro poslední patra vícepodlažních budov.
Tento požadavek by měl být zahrnut do budoucích Územních norem pro navrhování stavebních konstrukcí a budov, jejichž potřeba rozvoje je již dávno překonaná. Zatím můžeme jen doporučit, aby se projektanti vyvarovali použití nosných stěn o tloušťce menší než 1,5 cihly.
Je nutné určit návrhovou únosnost části stěny budovy s pevným konstrukčním schématem *
Výpočet nosná kapacitačást nosné stěny budovy s pevným konstrukčním schématem.
Odhadnutá podélná síla je aplikována na část pravoúhlé stěny N= 165 kN (16,5 tf), z trvalého zatížení N G= 150 kN (15 tf), krátkodobě N Svatý= 15 kN (1,5 tf). Rozměr sekce - 0,40x1,00 m, výška podlahy - 3 m, podpěry spodní a horní stěny - kloubové, pevné. Stěna byla navržena ze čtyřvrstvých bloků konstrukční třídy pevnosti M50 s použitím malty konstrukční třídy M50.
Při stavbě objektu v letních podmínkách je nutné kontrolovat únosnost stěnového prvku v polovině výšky podlahy.
V souladu s ustanovením pro nosné stěny o tloušťce 0,40 m by neměla být brána v úvahu náhodná excentricita. Počítáme podle vzorce
N ≤ m G RA ,
kde N- vypočtená podélná síla.
Příklad výpočtu uvedený v této příloze je proveden podle vzorců, tabulek a odstavců SNiP P-22-81 * (uvedeno v hranatých závorkách) a těchto doporučení.
Průřezová plocha prvku
ALE= 0,40 ∙ 1,0 = 0,40 m.
Návrhová pevnost zdiva v tlaku R podle tabulky 1 těchto Doporučení s přihlédnutím ke koeficientu pracovních podmínek S\u003d 0,8, viz odstavec , se rovná
R\u003d 9,2-0,8 \u003d 7,36 kgf / cm2 (0,736 MPa).
Příklad výpočtu uvedený v této příloze je proveden podle vzorců, tabulek a odstavců SNiP P-22-81 * (uvedeno v hranatých závorkách) a těchto doporučení.
Odhadovaná délka prvku podle výkresu, p. se rovná
l 0 = Η = 3 m.
Flexibilita prvku je
.
Elastická charakteristika zdiva , přijatá podle těchto „Doporučení“, se rovná
Poměr vzpěru určeno podle tabulky.
Je brán koeficient zohledňující vliv dlouhodobého zatížení při tloušťce stěny 40 cm m G = 1.
Součinitel pro zdění čtyřvrstvých bloků se bere podle tabulky. rovná 1,0.
Odhadovaná únosnost stěnové sekce N cc je rovný
N cc= mg m G ∙ ∙R∙A∙ \u003d 1,0 ∙ 0,9125 ∙ 0,736 ∙ 10 3 ∙ 0,40 ∙ 1,0 \u003d 268,6 kN (26,86 tf).
Odhadovaná podélná síla N méně N cc :
N= 165 kN< N cc= 268,6 kN.
Stěna tedy splňuje požadavky na únosnost.
Příklad. Určete odpor prostupu tepla stěny čtyřvrstvých tepelně účinných tvárnic o tloušťce 400 mm. Vnitřní povrch stěny ze strany místnosti je obložen sádrokartonovými deskami.
Stěna je určena do místností s normální vlhkostí a mírným venkovním klimatem, oblast výstavby je Moskva a Moskevská oblast.
Při výpočtu akceptujeme zdivo ze čtyřvrstvých bloků s vrstvami, které mají následující vlastnosti:
Vnitřní vrstva - keramzit beton tloušťky 150 mm, hustota 1800 kg / m 3 - \u003d 0,92 W / m ∙ 0 C;
Vnější vrstva je porézní keramzit beton tloušťky 80 mm o hustotě 1800 kg/m 3 - \u003d 0,92 W / m ∙ 0 C;
Tepelně-izolační vrstva - polystyren tl.170 mm, - 0,05 W/m ∙ 0 С;
Suchá omítka ze sádrových obkladových desek tloušťky 12 mm - \u003d 0,21 W/m ∙ 0 C.
Snížený odpor prostupu tepla vnější stěny se počítá podle hlavního konstrukčního prvku, který se v budově nejčastěji opakuje. Provedení stěny budovy s hlavním konstrukčním prvkem je na obr. 2, 3. Požadovaný snížený odpor prostupu tepla stěny je stanoven podle SNiP 23-02-2003 "Tepelná ochrana budov", na základě podmínky úspory energie dle tabulky 1b * pro obytné budovy.
Pro podmínky Moskvy a moskevské oblasti je požadovaná odolnost proti přenosu tepla stěn budov (etapa II)
GSOP \u003d (20 + 3,6) ∙ 213 \u003d 5027 stupňů den
Celková odolnost proti přenosu tepla R Ó přijatého návrhu stěny je určen vzorcem
,(1)
kde 
a 
- koeficienty prostupu tepla vnitřního a vnějšího povrchu stěny,
přijato podle SNiP 23-2-2003 - 8,7 W / m 2 ∙ 0 С a 23 W / m 2 ∙ 0 С
respektive;
R 1 ,R 2 ...R n- tepelný odpor jednotlivých vrstev blokových konstrukcí
n- tloušťka vrstvy (m);
n- součinitel tepelné vodivosti vrstvy (W / m 2 ∙ 0 С)
\u003d 3,16 m 2 ∙ 0 C / W.
Určete snížený tepelný odpor stěny R Ó bez vnitřní vrstvy omítky.
R Ó
=
\u003d 0,115 + 0,163 + 3,4 + 0,087 + 0,043 \u003d 3,808 m2 ∙ 0 C / W.
Pokud je nutné nanést vnitřní omítku ze sádrokartonových desek ze strany místnosti, zvýší se odolnost stěny proti prostupu tepla o
R PCS.
=
\u003d 0,571 m 2 ∙ 0 C / W.
Tepelný odpor stěny bude
R Ó\u003d 3,808 + 0,571 \u003d 4,379 m 2 ∙ 0 C / W.
Konstrukce vnější stěny ze čtyřvrstvých tepelně účinných tvárnic tloušťky 400 mm s vnitřní omítkovou vrstvou ze sádrokartonových desek tloušťky 12 mm o celkové tloušťce 412 mm má tedy snížený odpor prostupu tepla rovný 4,38 m 2 ∙ 0 C / W splňuje požadavky na vlastnosti tepelného stínění venkovních obvodových konstrukcí budov v klimatických podmínkách Moskvy a moskevské oblasti.
Chcete-li provést výpočet stability stěny, musíte nejprve porozumět jejich klasifikaci (viz SNiP II -22-81 "Kamenné a vyztužené zděné konstrukce", stejně jako průvodce SNiP) a pochopit, jaké typy stěn jsou:
1. nosné stěny- jedná se o stěny, na kterých spočívají podlahové desky, střešní konstrukce atd. Tloušťka těchto stěn musí být minimálně 250 mm (např zdivo). Toto jsou nejzodpovědnější stěny v domě. Musí počítat se silou a stabilitou.
2. Samonosné stěny- jedná se o stěny, na kterých nic neleží, ale působí na ně zatížení ze všech nad sebou ležících podlaží. Ve skutečnosti by například v třípatrovém domě byla taková zeď vysoká tři patra; zatížení na ni pouze od vlastní váhy zdiva je značné, ale velmi důležitá je i otázka stability takové stěny - čím vyšší stěna, tím větší riziko její deformace.
3. Závěsové stěny- jedná se o vnější stěny, které jsou podepřeny stropem (nebo jinými konstrukčními prvky) a zatížení na ně padá z výšky podlahy pouze vlastní vahou stěny. Výška nenosných stěn nesmí být větší než 6 metrů, jinak se stanou samonosnými.
4. Příčky jsou vnitřní stěny vysoké méně než 6 metrů, které přebírají pouze zatížení vlastní hmotností.
Pojďme se zabývat otázkou stability stěny.
První otázka, která vyvstává v „nezasvěceném“ člověku: no, kam může jít zeď? Pojďme najít odpověď analogií. Vezměte vázanou knihu a položte ji na její okraj. Čím větší formát kniha, tím méně stabilní bude; na druhou stranu, čím tlustší kniha, tím lépe bude stát na okraji. U stěn je situace stejná. Stabilita stěny závisí na výšce a tloušťce.
Nyní vezmeme tu nejhorší variantu: tenký velkoformátový notebook a položíme ho na okraj – nejenže ztratí stabilitu, ale také se prohne. Takže stěna, pokud nejsou splněny podmínky pro poměr tloušťky a výšky, se začne ohýbat z roviny a nakonec praskne a zhroutí se.
Co je potřeba, aby se tomuto jevu zabránilo? Je potřeba nastudovat p.p. 6.16...6.20 SNiP II -22-81.
Zvažte otázky určování stability stěn pomocí příkladů.
Příklad 1 Daná příčka z pórobetonu třídy M25 na maltu třídy M4 3,5 m vysoká, 200 mm silná, 6 m široká, nespojená se stropem. V příčce je dveřní otvor 1x2,1 m. Je nutné určit stabilitu příčky.
Z tabulky 26 (položka 2) určíme skupinu zdiva - III. Z tabulek s 28 najdeme? = 14. Protože přepážka není v horní části pevná, je nutné snížit hodnotu β o 30 % (dle odst. 6.20), tzn. p = 9,8.
k 1 \u003d 1,8 - pro přepážku, která nenese zátěž o tloušťce 10 cm, a k 1 \u003d 1,2 - pro přepážku o tloušťce 25 cm. Interpolací zjistíme pro naši přepážku o tloušťce 20 cm k 1 \ u003d 1,4;
k 3 \u003d 0,9 - pro příčky s otvory;
takže k \u003d k 1 k 3 \u003d 1,4 * 0,9 \u003d 1,26.
Nakonec β = 1,26 * 9,8 = 12,3.
Najdeme poměr výšky příčky k tloušťce: H / h = 3,5/0,2 = 17,5 > 12,3 - podmínka není splněna, přepážku takové tloušťky s danou geometrií nelze vyrobit.
Jak lze tento problém vyřešit? Zkusme zvýšit stupeň řešení na M10, pak se skupina zdiva stane II, respektive β = 17, a při zohlednění koeficientů β = 1,26 * 17 * 70% = 15< 17,5 - этого оказалось недостаточно. Увеличим марку газобетона до М50, тогда группа кладки станет I , соответственно β = 20, а с учетом коэффициентов β = 1,26*20*70% = 17.6 >17.5 - podmínka je splněna. Rovněž bylo možné bez zvýšení jakosti pórobetonu položit do příčky konstrukční výztuž v souladu s článkem 6.19. Poté se β zvýší o 20 % a stabilita stěny je zajištěna.
Příklad 2 Dana venkovní ne nosná stěna z lehčeného zdiva z cihel zn. M50 na maltu zn. M25. Výška stěny 3 m, tloušťka 0,38 m, délka stěny 6 m. Stěna se dvěma okny je o rozměru 1,2x1,2 m. Je nutné určit stabilitu stěny.
Z tabulky 26 (položka 7) určíme skupinu zdiva - I. Z tabulek 28 najdeme β = 22. stěna není v horní části upevněna, je nutné snížit hodnotu β o 30 % (dle odst. 6.20), tzn. p = 15,4.
Najdeme koeficienty k z tabulek 29:
k 1 \u003d 1,2 - pro stěnu, která nenese zatížení o tloušťce 38 cm;
k 2 = √А n /A b = √1,37 / 2,28 = 0,78 - pro stěnu s otvory, kde A b = 0,38 * 6 = 2,28 m 2 - plocha vodorovného řezu stěny, s přihlédnutím k okna, A n \u003d 0,38 * (6-1,2 * 2) \u003d 1,37 m 2;
takže k \u003d k 1 k 2 \u003d 1,2 * 0,78 \u003d 0,94.
Nakonec β = 0,94 * 15,4 = 14,5.
Pojďme najít poměr výšky přepážky k tloušťce: H / h \u003d 3 / 0,38 \u003d 7,89< 14,5 - условие выполняется.
Dále je nutné zkontrolovat stav uvedený v odstavci 6.19:
H + L = 3 + 6 = 9 min< 3kβh = 3*0,94*14,5*0,38 = 15.5 м - условие выполняется, устойчивость стены обеспечена.
Pozornost! Pro usnadnění zodpovězení vašich otázek nová sekce"BEZPLATNÁ KONZULTACE".
class="eliadunit">
« 3 4 5 6 7 8
0 #212 Alexey 21.02.2018 07:08
Cituji Irinu:
výztužné profily nenahradí
Cituji Irinu:
o základu: v betonovém těle jsou povoleny dutiny, ale ne zespodu, aby se nezmenšila plocha podpory, která je zodpovědná za únosnost. To znamená, že dole by měla být tenká vrstva železobeton.
A jaký druh základu - páska nebo deska? Jaké půdy?
Půdy ještě nejsou známy, nejspíš tam bude čisté pole všelijaké hlíny, původně jsem si myslel, že plech, ale přijde mi trochu nízko, chci to vyšší a musím mít i horní úrodná vrstva střílet, tak mám tendenci žebrovaný nebo dokonce krabicovitý základ. Nepotřebuji velkou únosnost půdy - dům byl stále rozhodnut v 1. patře a expandovaný jílový beton není příliš těžký, zmrazení není více než 20 cm (i když podle starých sovětských norem 80).
Myslím, že odstranit horní vrstva 20-30 cm, položte geotextilii, zasypte říčním pískem a vyrovnejte zhutněním. Pak lehký přípravný potěr - na vyrovnání (zdá se, že do něj ani nedělají výztuž, i když si nejsem jistý), na hydroizolaci se základním nátěrem
a pak už je tu dilema - i když svážete výztužné rámy 150-200 mm široké x 400-600 mm vysoké a pokládáte je v metrových krocích, pak musíte mezi těmito rámy vytvořit mezery a v ideálním případě by tyto mezery měly být na horní straně výztuž (ano také s určitým odstupem od přípravy, ale zároveň bude potřeba je vyztužit i shora tenkou vrstvou pod potěr 60-100 mm) - desky PPS by podle mě měly být monolitické jako dutiny - teoreticky to bude možné naplnit v 1 běhu vibrací.
Tito. jakoby na pohled deska 400-600mm s mohutnou výztuží každých 1000-1200mm objemová struktura je na jiných místech stejnoměrná a lehká, přičemž uvnitř cca 50-70% objemu bude pěna (v nezatížených místech) - tzn. co se týče spotřeby betonu a výztuže - je to celkem srovnatelné s 200mm deskou, ale + hromada relativně levné pěny a více práce.
Pokud bychom nějak mohli nahradit pěnový plast jednoduchou zeminou / pískem, bylo by to ještě lepší, ale pak by bylo moudřejší místo snadné přípravy udělat něco vážnějšího s vyztužením a odstraněním výztuže do nosníků - obecně postrádám jak teorie, tak praktické zkušenosti.
0 #214 Irina 22.02.2018 16:21
Citát:
proč s tím bojovat? stačí vzít v úvahu při výpočtu a návrhu. Vidíte, keramzitový beton je dost dobrý stěna materiál s vlastním seznamem výhod a nevýhod. Stejně jako jakýkoli jiný materiál. Nyní, pokud jej chcete použít pro monolitická podlaha, odradil bych vás, protožepromiň, obecně jen píšou, že v lehkém betonu (tahobetonu) je špatné spojení s výztuží - jak se s tím vypořádat? Chápu co pevnější beton a než více oblasti plocha výztuže - tím lepší bude spojení, tzn. potřebujete keramzitový beton s přídavkem písku (a nejen keramzit a cement) a tenkou výztuž, ale častěji
Vnější nosné stěny by měly být navrženy minimálně s ohledem na pevnost, stabilitu, místní zborcení a odolnost proti přenosu tepla. Zjistit jak silná má být cihlová zeď , musíte si to spočítat. V tomto článku budeme zvažovat výpočet únosnosti cihelného zdiva a v následujících článcích zbytek výpočtů. Abyste nezmeškali vydání nového článku, přihlaste se k odběru novinek a po všech výpočtech zjistíte, jaká by měla být tloušťka stěny. Jelikož se naše firma zabývá stavbou chat, tzn nízkopodlažní konstrukce, pak vezmeme v úvahu všechny výpočty pro tuto kategorii.
dopravci nazýváme stěny, které vnímají zatížení od podlahových desek, povlaků, trámů atd., které na nich spočívají.
Měli byste také vzít v úvahu značku cihel pro mrazuvzdornost. Vzhledem k tomu, že si každý staví dům pro sebe, alespoň na sto let, pak se suchým a normálním vlhkostním režimem areálu je akceptován stupeň (M rz) 25 a výše.
Při stavbě domu, chaty, garáže, přístavků a dalších staveb se suchými a normálními vlhkostními podmínkami se doporučuje použít duté cihly na vnější stěny, protože jejich tepelná vodivost je nižší než u plných cihel. V souladu s tím se s tepelně technickým výpočtem ukáže, že tloušťka izolace bude menší, což ušetří peníze při nákupu. Plná cihla pro vnější stěny by měla být použita pouze v případě, že je to nutné pro zajištění pevnosti zdiva.
Výztuž zdiva povoleno pouze v případě, kdy zvýšení jakosti cihel a malty neumožňuje zajistit požadovanou únosnost.
Příklad výpočtu cihlové zdi.
Únosnost zdiva závisí na mnoha faktorech - na značce cihel, značce malty, na přítomnosti otvorů a jejich velikostech, na pružnosti stěn atd. Výpočet únosnosti začíná definicí návrhového schématu. Při výpočtu stěn pro svislé zatížení je stěna uvažována jako podepřená zavěšenými pevnými podpěrami. Při výpočtu stěn pro vodorovné zatížení (vítr) se stěna považuje za pevně upnutou. Je důležité nezaměňovat tyto diagramy, protože momentové diagramy se budou lišit.
Výběr sekce designu.
U prázdných stěn se jako vypočtený bere řez I-I v úrovni dna podlahy s podélnou silou N a maximálním ohybovým momentem M. Často je to nebezpečné sekce II-II, protože ohybový moment je o něco menší než maximum a je roven 2/3M a koeficienty m g a φ jsou minimální.
U stěn s otvory se řez odebírá v úrovni dna překladů.
Podívejme se na sekci I-I.
Z předchozího článku Sběr břemen na stěně prvního patra vezmeme získanou hodnotu celkového zatížení, která zahrnuje zatížení z podlahy prvního patra P 1 \u003d 1,8 t a nadložních podlaží G \u003d G P + P 2 +G 2 = 3,7 t:
N \u003d G + P 1 \u003d 3,7 t + 1,8 t \u003d 5,5 t
Podlahová deska spočívá na stěně ve vzdálenosti a=150 mm. Podélná síla P 1 od přesahu bude ve vzdálenosti a / 3 = 150 / 3 = 50 mm. Proč 1/3? Protože diagram napětí pod referenční oblast bude ve tvaru trojúhelníku a těžiště trojúhelníku je pouze 1/3 délky podpěry.
Zatížení z nadložních podlaží G se považuje za působící uprostřed.
Protože zatížení od podlahové desky (P 1) nepůsobí ve středu řezu, ale ve vzdálenosti od ní rovné:
e = h / 2 - a / 3 = 250 mm / 2 - 150 mm / 3 = 75 mm = 7,5 cm,
pak vytvoří ohybový moment (M) in oddíl I-I. Moment je součin síly na rameni.
M = P1 * e = 1,8 t * 7,5 cm = 13,5 t * cm
Potom bude excentricita podélné síly N:
e 0 \u003d M / N \u003d 13,5 / 5,5 \u003d 2,5 cm
Vzhledem k tomu, že nosná stěna má tloušťku 25 cm, měl by výpočet vzít v úvahu náhodnou excentricitu e ν = 2 cm, pak celková excentricita je:
e 0 \u003d 2,5 + 2 \u003d 4,5 cm
y=v/2=12,5 cm
Když e 0 \u003d 4,5 cm< 0,7y=8,75 расчет по раскрытию трещин в швах кладки можно не производить.
Pevnost zdiva excentricky stlačeného prvku je určena vzorcem:
N ≤ m g φ 1 R A c ω
Kurzy m g a φ 1 v uvažovaném úseku se I-I rovna 1.
