originaaldokument?
Tule parameetrid: kestus, pindala, temperatuur, soojus, tule leviku joonkiirus, põlevate ainete läbipõlemiskiirus, gaasivahetuse intensiivsus, suitsu tihedus. 2. loeng
On teada, et tulekahju peamine nähtus- põlemine, kuid tulekahjud ise on kõik individuaalsed. Põlemisviise ja -viise on erinevaid: kineetiline ja difusioon, homogeenne ja heterogeenne, laminaarne ja turbulentne, hajutamine ja detonatsioon, täielik ja mittetäielik jne). Põlemise tingimused on erinevad; põlevainete olek ja paiknemine, soojuse ja massi ülekanne põlemistsoonis jne Seetõttu tuleb iga tulekahju registreerida, kirjeldada, uurida, võrrelda teistega, s.o. uurige tulekahju parameetreid.
Tulekahju kestus τ P (min.). Tulekahju kestus on aeg selle tekkimise hetkest kuni põlemise täieliku lakkamiseni.
tulekahju piirkond,F P (m 2). Tuleala on põlemistsooni projektsiooni piirkond horisontaalsel või vertikaalsel tasapinnal.
peal riis. 1 Näidatud on tüüpilised tulekahjuala määramise juhtumid. Korrusmajade sisepõlengute puhul leitakse kogu põlengupind kõigi korruste põlemispindade summana. Enamasti kasutatakse projektsiooni horisontaaltasapinnale, suhteliselt harva - vertikaalseks (ühe väikese paksusega konstruktsiooni põletamisel vertikaalselt, gaasipurskkaevu tulekahju korral).
Põlenguala on tulekahju peamine parameeter selle suuruse hindamisel, kustutusmeetodi valikul, selle lokaliseerimiseks ja likvideerimiseks vajalike jõudude ja vahendite arvutamisel.
tule temperatuur, T P ( K). Sisetule temperatuuri all mõistetakse ruumis gaasilise keskkonna keskmist mahutemperatuuri ja lahtise tule temperatuuri all- leegi temperatuur. Sisetulede temperatuur on madalam kui lahtise tule temperatuur.
Tule leviku lineaarne kiirus, Vp (Prl). Seda parameetrit mõistetakse kui põlemisprotsessi levimise kiirust üle põleva materjali pinna ajaühikus. Põlemise lineaarne levimiskiirus määrab tulekahju ala. See sõltub põlevate ainete ja materjalide tüübist ja olemusest, süttimisvõimest ja algtemperatuurist, gaasivahetuse intensiivsusest tulekahjus ja konvektiivsete gaasivoogude suunast, põlevate materjalide peensusastmest, nende peensusest. ruumiline paigutus ja muud tegurid.
Leegi lineaarne levimiskiirus- väärtus ei ole ajas konstantne, seetõttu kasutatakse arvutustes keskmisi väärtusi, mis on ligikaudsed väärtused.
Põlemise suurim lineaarne levimiskiirus on gaasid, kuna need on juba ette valmistatud põlemiseks õhuga segus, on vaja ainult see segu kuumutada süttimistemperatuurini.
Leegi lineaarne levimiskiirus vedelikud sõltub nende algtemperatuurist. Põlevate vedelike põlemiskiiruse suurim lineaarne levimiskiirus täheldatakse süttimistemperatuuril ja see on võrdne põlemiskiirusega auru-õhu segudes.
Madalaima põlemise lineaarse leviku kiirusega on tahked põlevad materjalid, mille põlemiseks ettevalmistamiseks kulub rohkem soojust kui vedelike ja gaaside puhul. Tahkete põlevate materjalide põlemise lineaarne levimiskiirus sõltub suuresti nende ruumilisest paigutusest. Leegi levik vertikaalsetel ja horisontaalsetel pindadel erineb 5 võrra- 6 korda ja kui leek levib mööda vertikaalset pinda alt üles ja ülevalt alla- 10 korda. Sagedamini kasutatakse põlemise lineaarset levimiskiirust piki horisontaalset pinda.
Põlevate ainete ja materjalide põlemiskiirus. See on tulekahju korral üks olulisemaid põlemisparameetreid. Põlevate ainete ja materjalide läbipõlemiskiirus määrab tulekahjus soojuse eraldumise intensiivsuse ja sellest tulenevalt ka tulekahju temperatuuri, selle arengu intensiivsuse ja muud parameetrid.
Hulgipõlemise määr on läbipõlenud aine või materjali mass ajaühikus V M (kg/s). Massi läbipõlemiskiirus ja ka põlemise leviku kiirus sõltuvad põleva aine või materjali agregatsiooni olekust.
põlev gaasid segunevad hästi ümbritseva õhuga, nii et need põlevad leegis täielikult ära. Hulgipõlemise määr vedelikud määrab nende aurustumiskiirus, aurude sisenemine põlemistsooni ja tingimused nende segunemiseks atmosfäärihapnikuga. Aurustumise kiirus "vedelik-aur" süsteemi tasakaaluolekus sõltub vedeliku füüsikalis-keemilistest omadustest, selle temperatuurist ja aururõhust. Mittetasakaalusseisundis määrab vedeliku aurustumise intensiivsuse selle pinnakihi temperatuur, mis omakorda sõltub põlemistsoonist lähtuvate soojusvoogude intensiivsusest, aurustumissoojusest ja soojusvahetuse tingimustest. vedeliku alumised kihid.
Mitmekomponentsete põlevate vedelike puhul määrab nende aurufaasi koostise lahuse kontsentratsiooni koostis ja see sõltub aurustumise intensiivsusest ja tasakaaluastmest. Intensiivse aurustamise korral toimub vedeliku pindmistes kihtides destilleerimisprotsess ja aurufaasi koostis erineb tasakaalulisest ning massi läbipõlemiskiirus muutub lenduvamate fraktsioonide läbipõlemisel.
Läbipõlemisprotsess sõltub vedela auru segunemisest õhuhapnikuga. Seeprotsess sõltub anuma suurusest, külje kõrgusest vedeliku tasemest kõrgemal (segamistee pikkus põlemistsooni) ja välise gaasi intensiivsus ojad. Mida suurem on anuma läbimõõt (kuni 2- 2,5 m, edasine tõusläbimõõt ei mõjuta kõnealust parameetrit) ja ülaloleva külje kõrgust vedeliku tase, seda pikem on vedeliku tee põlemistsooni, vastavalt, seda madalam on läbipõlemise määr. Sellele aitavad kaasa suur tuule kiirus ja põleva vedeliku temperatuur vedelate aurude parem segunemine atmosfäärihapnikuga ja kiiruse suurenemine vedel läbipõlemine.
Nimetatakse ajaühikus põletatud vedeliku massi pindalaühiku kohta konkreetne massi läbipõlemise määr V M , kg/(m 2 s).
Mahuline läbipõlemismäär on ajaühikus põletatud vedeliku maht põlemispinna pindalaühiku kohta,V O . Gaaside jaoks - on ajaühikus põletatud gaasi maht m/s vedelike ja tahkete ainete ja materjalide puhul- on erimahuline põlemiskiirus m / (m . s) või m/s, s.o. on lineaarne kiirus. Mahukiirus väljendab vedeliku taseme languse kiirust selle läbipõlemisel või tahke põlevmaterjali kihi paksuse läbipõlemise kiirust.
Tegelik mahuline läbipõlemismäär- see on kiirus, millega vedeliku tase väheneb selle läbipõlemisel või tahke põleva materjali paksuse läbipõlemise kiirus. Mahulise (lineaarse) kiiruse teisendamine massikiiruseks saab läbi viia järgmise valemi järgi:V m = .
Õhukeste läbipõlemismäär (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая tahkete põlevate materjalide läbipõlemiskiirus ei ületa 0,02 kg / (m 2 s) ja on harva alla 0,005 kg/(m 2 s).
Tahkete põlevate materjalide massi läbipõlemiskiirus sõltub avanemisala suhtest (F np), mille kaudu toimub gaasivahetus, põlengualaleF np/Fn . Näiteks puidu puhul väheneb avade pindala vähenemisega läbipõlemismäär.
| Puidu läbipõlemise vähendatud massikiirus, kg/(m 2 s). | Suhteline avade pindala,F pr / F lk. |
| 0.0134 | 0.25 |
| 0.0125 | 0.20 |
| 0.0108 | 0.16 |
| 0.009 | 0.10 |
Võetakse tahkete põlevate materjalide läbipõlemismäärvõrdeline avade pindalaga, st.
V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,
kus V ppm - tegelik vähendatud massi läbipõlemise määr; V m .t - tabelina vähendatud massi läbipõlemise määr; φ- koefitsient, võttes arvesse gaasivahetuse tingimusi. See avaldis kehtib φ = 0,25 korral- 0,085 ja lahtise tule puhul võtke φ = 1.
Gaasivahetuse intensiivsus ma t, kg/(m 2 c) - See on ajaühikus tulekahju pindalaühiku kohta siseneva õhu kogus. Eristage gaasivahetuse vajalikku intensiivsust ja tegelik. Gaasivahetuse nõutav intensiivsus näitab, kui palju õhku on vaja siseneda ajaühikus pinnaühiku kohta, et tagada materjali täielik põlemine. Gaasivahetuse tegelik intensiivsus iseloomustab tegelikku õhuvoolu. Gaasivahetuse intensiivsus viitab sisetulekahjudele, kus ümbritsevad konstruktsioonid piiravad õhuvoolu ruumi, kuid avad võimaldavad määrata ruumi mahtu siseneva õhu hulka.
suitsu intensiivsus või tihedus, X.See parameeter iseloomustab nähtavuse halvenemist ja atmosfääri mürgisuse astet suitsutsoonis. Suitsu põhjustatud nähtavuse kaotus määratakse tiheduse järgi, mida hinnatakse suitsukihi paksuse järgi, mille kaudu võrdluslambi valgust ei ole näha, või ruumalaühikus sisalduvate tahkete osakeste koguse järgi (g / m 3 ). Andmed põlemisel tekkiva suitsu tiheduse kohta on toodud süsinikku sisaldavad ained allpool.
Tulekahju parameetreid on üsna palju: tulekahju kuumus, tulekahju suurus, tulekahju perimeeter, leegi levimise front, leegi kiirguse intensiivsus jne.
Tulekoormuse mõiste.
Peamine tulekahju parameetrid määrav tegur on tulekoormuse liik ja suurus. Under objekti tulekoormus mõista kõigi põlevate ja aeglaselt põlevate materjalide massi 1 m 2 kohtaruumi põrandapind või nende materjalidega hõivatud ala avatud ala: R g .n= , kus Р g.n.- tulekoormus;P - põlevate ja aeglaselt põlevate materjalide mass, kg;F- ruumi või avatud ala põrandapind, m 2.
Ruumide, hoonete, rajatiste tulekoormus ei hõlma mitte ainult seadmeid, mööblit, tooteid, toorainet jms, vaid ka põlev- ja aeglaselt põlevatest materjalidest ehitiste konstruktsioonielemente (seinad, põrandad, laed, aknaraamid, uksed, nagid, põrandad, vaheseinad jne).(põlevad ja aeglaselt põlevad materjalid, tehnoloogilised seadmed) ja ajutised (tooraine, valmistoodang).
Iga korruse, pööningu, keldri tulekoormus määratakse eraldi. Tulekoormus võetakse järgmiselt:
- elamu-, haldus- ja tööstushoonete puhul ei ületa 50 kg / m 2, kui hoonete põhielemendid on mittesüttivad;
- 1-toaliste korterite keskmine väärtus elamusektoris on 27
kg / m 2, 2-toaline- 30 kg/m 2, 3-toaline- 40 kg/m2 ;
- hoonetes III tulekindlus- 100 kg/m 2 ;
- tootmise ja töötlemisega seotud tööstusruumides
põlevad ained ja materjalid- 250 - 500 kg/m2 ;
- ruumides, kus liinid kaasaegne tehnoloogilineprotsessid ja kõrge riiul laod- 2000 - 3000 kg/m 2 .
Tahkete põlevate materjalide puhul on see oluline struktuur tulekoormus, st. selle hajuvus ja ruumilise jaotuse olemus (tihedalt pakitud read; eraldi virnad ja pakid; pidev paigutus või katkestus; horisontaalne või vertikaalne). Näiteks pappkarbid kingade või kangarullidega, mis asuvad:
1.horisontaalselt keldrilao põrandal;
2. laoriiulitel kõrgusega 8- 16 m
anda erinevat tule dünaamikat. Teisel juhul levib tuli 5- 10 korda kiiremini.
Põlemiseks piisava "avatuse" aste oleneb põlevmaterjali pinna suurusest, gaasivahetuse intensiivsusest jne. Tikkude puhul piisab 3 mm vahest, et iga tikk põleks igast küljest ning puitplaat mõõtmetega 2000 × 2000 mm, vahe 10- Vabapõletuseks ei piisa 15 mm-st.
Praktikas tasuta arvestage pinda, mis jääb maha teisest lähedalasuvast pinnast 20 kaugusel- 50 mm. Tulekoormuse vaba pinna arvestamiseks võetakse kasutusele põlemispinna koefitsient K p.
Põlemispinna koefitsient nimetatakse põlemispinna suhteksF n.g tulekahju alale F n.g .: K n =F lk. /Fn.
Vedelike põletamisel mahutites K n \u003d 1, tahked ained K n > 1. Sel põhjusel on sama tüüpi tahkete põlevmaterjalide, näiteks puidu puhul peaaegu kõik tuleparameetrid erinevad sõltuvalt põlemispinna koefitsiendist ( palkide, laudade, laastude, saepuru põletamine). Mööblitehaste jaoks I ja II tulepüsivusastmed) jääb K p väärtus vahemikku 0,92–4,44. Enamiku tulekoormuse tüüpide puhul ei ületa K p väärtus 2-3, ulatudes harva 4-5-ni.
Põlemispinna koefitsientmäärab põlemisala tegeliku väärtuse, massi läbipõlemiskiiruse, tulekahjus soojuse eraldumise intensiivsuse, termiline stress põlemistsoonid, tulekahju temperatuur, selle leviku kiirus ja muud tulekahju parameetrid.
Tulekahjude klassifikatsioon ja nende tunnused
Erinevat tüüpi tulekahjusid saab klassifitseerida erinevate tunnuste järgi, mille hulka kuuluvad põlemisallika suletus või avatus, põleva aine agregaatoleku tüüp ja kasutatavad tulekustutusained. Kõigil neil on oma päritolu ja arengu tunnused või tulekahju koht jne. Ühtset universaalset tulekahjude klassifikatsiooni ei ole. Siin on mõned erialakirjanduses leitud tulekahjude klassifikatsioonid:
ma Vastavalt tulekahju käigule avatud või kinnises ruumis.
ma a . lahtised tuled- Need on lahtised tuled.Nende hulka kuuluvad tulekahjud tehnoloogilistes rajatistes (destilleerimiskolonnid, sorptsioonitornid, nafta-, gaasi-, keemiatööstuse rajatised), tuleohtlike vedelikega mahutites, põlevad põlevainete ladudes (puit, tahke kütus), metsa- ja stepitulekahjud, tulekahjud teravilja massiivid. Hoonete ja rajatiste sisepõlengud võivad muutuda lahtiseks tulekahjuks.
Lahtise tule omadused hõlmavad soojus- ja gaasivahetuse tingimusi:
1. põlemistsoonis ei akumuleeru soojust, kuna see ei piirdu ainult ehituskonstruktsioonidega;
2. selliste tulekahjude temperatuuri jaoks võetakse leegi temperatuur, mis on kõrgem sisemise tulekahju temperatuurist, kuna selle jaoks võetakse ruumi gaasilise keskkonna temperatuur;
3. gaasivahetus ei ole piiratud hoonete konstruktsioonielementidega, seetõttu on see intensiivsem ning sõltub tuule intensiivsusest ja suunast;
4. Soojusmõju tsoon määratakse kiirgussoojuse voolu järgi, kuna konvektiivsed voolud tõusevad, tekitades tule põhjas harvendusvööndi ja tagades intensiivse värske õhu puhumise, mis vähendab termilist efekti;
5. Suitsuala, välja arvatud turbapõletus, suurtel aladel ja metsas ei tekita raskusi lahtise tule tõrjumisel.
Need lahtise tule tunnused määravad ära nende kustutamise meetodite, nende kustutamise võtete ja meetodite eripära.
Avatud tüüp hõlmab tulekahjusid, mida nimetatakse tuletormideks ja mis on termiline kõrge temperatuuriga keeris
16. Sisemised tulekahjud esineda suletud "suletud" ruumides: hoonetes, lennukikabiinides, laevade trümmides, mis tahes üksuste sees. Siin eristatakse mõnikord eraldi nn anaeroobseid tulekahjusid, s.o. ilma õhu juurdepääsuta. Fakt on see, et on mitmeid aineid (nitreeritud tselluloos, ammooniumnitraat, mõned raketikütused), mis temperatuuri tõustes läbivad keemilise lagunemise, mille tulemuseks on leegist vaevu eristatava gaasi hõõgumine.
Sisetulekahjud jagunevad omakorda tulekoormuse jaotusmeetodi järgi kahte klassi:
- tulekoormus jaotub suures ruumis ebaühtlaselt;
- tulekoormus jaotub ühtlaselt kogu ala peale.
II. Vastavalt põleva aine agregatsiooni olekule. Eristada tulekahjusid, mis on põhjustatud gaasi, vedela ja tahke aine põlemisest. Nende põlemine võib olla homogeenne või heterogeenne, s.t. kui kütus ja oksüdeerija on samas või erinevas agregatsiooni olekus.
III. Vastavalt põlemistsooni levimiskiirusele tulel: deflagratsioonpõlemistsooni (aeglane) levik (kiirus 0,5–50 m/s) ja põlemistsooni detonatsioon (plahvatusohtlik) levimine lööklaine kiirusega mitmesajast m/s kuni mitme km/s.
IV. Vastavalt tulekahju algfaasi tüübile: põlevate ainete isesüttimine (isesüttimine) ja sund (sund)süttimine. Praktikas esineb teist tüüpi tulekahju sagedamini.
V. Tuleohtliku aine olemuse ja soovitatud kustutusainete järgi. AT Vastavalt rahvusvahelisele standardile jagunevad tulekahjud 4 klassi: A, B, C, D , mille sees eristatakse alamklasse Al, A 2 jne. Seda on mugav esitada tabelina.
VI. Vastavalt keerukuse ja ohtlikkuse astmele tulekahjutalle määratakse number (või auaste). Number või auaste- tulekahju kustutamisel kasutatavate jõudude ja vahendite hulga tinglik arvväljendus vastavalt väljasõidugraafikule või jõudude ja vahendite kaasamise plaanile.
Kõnenumbrite arv sõltub garnisonis olevate üksuste arvust. Ajakava peaks ette nägema vajaliku (arvutatud) jõudude ja vahendite kiire koondamise minimaalse arvuga tulele.
Kell tulekahju nr. 1 täies koosseisus valves olev valvur läheb piirkonda, kus teenindatakse tuletõrjeosakonda, samuti objektidele, millel on oma tuletõrjeosakond, kõikidesse õnnetuskohtadesse, loodusõnnetustesse, kus on oht inimelule, oht plahvatusest või tulekahjust.
Kõrval tulekahju number 2 saatke kolm täiendavat- neli salka (olenevalt sellest, kui palju saabusid nr 1 all) tankeritel ja autopumpadel, samuti eriteenistuste salgad. Üldjuhul lähevad naabertuletõrjeosakondade väljasõidupiirkonnas valves olevad valvurid tulekahjule täies koosseisus.
Garnisonides 10-ga- 12 tuletõrjeosakonda, mitte rohkem kui kolm auastmed tulekahju, kus kõige sobivam on selline järjekord, kus iga lisanumbri kohta, alates teisest, läks neli tulle- viis oksa peamistel tuletõrjeautodel. Suurima tulekahjule lahkuvate tuletõrjeosakondade arvu määramisel tuleks garnisonis varuda reservi teise tulekahju korral. Väikestes garnisonides saab selle reservi luua, lisades reservtulevarustuse lahingumeeskonda koos teenistusvaba personaliga.
Veel numbreid ( 4 ja 5) asutatud suurtes garnisonides. Üksuste väljumise ajakava koostamisel vastavalt kõrgendatud tuletõrjenumbritele arvestatakse teede ja läbipääsude seisukorda üksikutesse väljumisaladesse. Näiteks halbadel teedel suurendatakse nr 2 või 3 väljuvate jõudude arvu ja suunatakse eri suundadest. Täiendavad paakautod ja voolikuautod saadetakse ebapiisava veevarustusega piirkondadesse. Mõnede olulisemate ja tuleohtlikumate rajatiste puhul, kus on võimalik tulekahju kiire areng ja oht inimeste elule, on plaanis esimese teatega saata jõud ja vahendid suuremale tulearvule. Selliste rajatiste loetelus on olulised tööstusettevõtted või eraldi hooned, tuleohtlike tootmisprotsessidega töökojad, tuleohtlike vedelike ja gaaside laod, materiaalsed varad, laste- ja meditsiiniasutused, klubid, kinod, kõrghooned ja avalike organisatsioonide üksikud hooned tuletõrje juhi äranägemisel.
Mõne objekti puhul ei pruugita esimese tulekahjuteate puhul suuremat arvu rakendada ja tulekahju nr 1 puhul kaks täiendavat- kolm meeskonda tuletõrjeosakondadest põhi- või erisõidukites.
Taotlused esitatakse väljumiste ajakavale, milles on loetletud:
- objektid, kuhu saadetakse jõud vastavalt suurenenud tulearvule;
- veevabad linnalõigud, kuhu on täiendavalt suunatud paakautod ja voolikuautod;
- mitmekorruselised hooned, kuhu esimese tulekahju teate korral saadetakse lisaredelid, autotõstukid, GDZS autod, suitsuärastusjaamad.
Erisõidukite arv ja nende tüüp määratakse sõltuvalt rajatise omadustest. Näiteks naftabaasi tulekahju kustutamisel on ette nähtud vaht- või pulberkustutusautode lahkumine; muuseumide, raamatukogude, raamatuhoidlate hoonetes- süsinikdioksiidi kustutussõidukid ja GDZS; kõrghoonetes- redelid, autotõstukid, GDZS autod, suitsu väljalaskejaamad.
Jõudude ja vahendite arvutused tehakse järgmistel juhtudel:
1) Tulekahju tekkimise aja määramine erinevatel ajahetkedel.
Tulekahju arengus eristatakse järgmisi etappe:
t St. = t värskendada + t sõnum + t laup + t sl + t br (min.), kus
2) Kauguse määramine R põlemisfrondist möödus aja jooksul t .
juures tSt.≤ 10 min:R = 0,5 Vl · tSt.(m);
juures tsajandite jooksul> 10 min:R = 0,5 Vl · 10 + Vl · (tsajandite jooksul – 10)= 5 Vl + Vl· (tsajandite jooksul – 10) (m);
juures tsajandite jooksul < t* ≤ tlok : R = 5 Vl + Vl· (tsajandite jooksul – 10) + 0,5 Vl· (t* – tsajandite jooksul) (m).
3) Põlenguala määramine.
tulekahju piirkond S p - see on põlemistsooni projektsiooni pindala horisontaalsel või (harvemini) vertikaaltasandil. Mitmel korrusel põletamisel võetakse põlengualaks iga korruse kogu põlengupind.
Tulekahju ümbermõõt P p on tulekahju ala ümbermõõt.
Tulerind F lk on tulekahju perimeetri osa põlemise leviku suunas/suunas.
Põlenguala kuju määramiseks tuleks joonistada skaalal objekti diagramm ja jätta skaalal kõrvale kaugus tulekahju kohast. R läbinud tulest kõigis võimalikes suundades.
Sel juhul on tulekahjuala kuju jaoks tavaks eristada kolme võimalust:
Tulekahju arengu ennustamisel tuleb arvestada, et põlenguala kuju võib muutuda. Seega, kui leegifront jõuab ümbritseva konstruktsiooni või ala servani, siis tulefront sirgub ja tuleala kuju muutub (joonis 6).
a) Tuleala ümmarguse tule arengu kujul.
SP= k · lk · R 2 (m 2),
b) Tuleala ristkülikukujulise tule arenguga.
SP= n b · R (m 2),
c) Põlenguala kombineeritud tulekahju arendamise kujul (joonis 7)
SP = S 1 + S 2 (m 2)
a) Tulekustutusala piki perimeetrit, kus tule arendamine on ringikujuline.
S t = klk(R2 - r2) = klkh t (2 R – h t) (m 2),
b) Tulekustutusala piki perimeetrit ristkülikukujulise tulearenguga.
St= 2 ht· (a + b – 2 ht) (m 2) - ümber tulekahju perimeetri ,
kus a ja b on vastavalt tulerinde pikkus ja laius.
St = n b ht (m 2) - mööda leviva tule esiosa ,
kus b ja n - vastavalt ruumi laius ja pagasiruumi tarnimise suundade arv.
5) Tulekahju kustutamiseks vajaliku veekulu määramine.
Kttr = SP · matr – juuresS p ≤S t (l/s) võiKttr = St · matr – juuresS p >S t (l/s)
Tulekustutusainete tarnimise intensiivsus I tr - see on tulekustutusaine kogus, mis tarnitakse ajaühiku kohta arvutatud parameetri ühiku kohta.
On olemas järgmist tüüpi intensiivsus:
Lineaarne - kui projekteerimisparameetriks võetakse lineaarne parameeter: näiteks esiosa või perimeeter. Mõõtühikud – l/s∙m. Lineaarset intensiivsust kasutatakse näiteks tünnide arvu määramisel jahutamiseks põletamiseks ja põlevate naftasaaduste mahutite kõrval.
pinnapealne - kui projekteerimisparameetriks on võetud tulekustutusala. Mõõtühikud - l / s ∙ m 2. Pinna intensiivsust kasutatakse tulekustutuspraktikas kõige sagedamini, kuna enamasti kasutatakse tulekahjude kustutamiseks vett, mis kustutab põleva materjali pinnal oleva tule.
Volumetriline - kui konstruktsiooniparameetriks on võetud karastamise maht. Mõõtühikud - l / s ∙ m 3. Volumeetrilist intensiivsust kasutatakse peamiselt mahulises tulekustutuses, näiteks inertgaasidega.
Nõutud I tr - tulekustutusaine kogus, mis tuleb tarnida ajaühiku kohta arvutatud kustutusparameetri ühiku kohta. Vajalik intensiivsus määratakse arvutuste, katsete, reaalsete tulekahjude kustutamise tulemuste statistiliste andmete jms alusel.
Tegelik I f - tulekustutusaine kogus, mis tegelikult tarnitakse ajaühiku kohta arvutatud kustutusparameetri ühiku kohta.
6) Kustutamiseks vajaliku tünnide arvu määramine.
a)NtSt = Kttr / qtSt- vastavalt nõutavale veevoolule,
b)NtSt\u003d R n / R st- ümber tulekahju perimeetri,
R p - perimeetri osa, mille kustutamisel tuuakse sisse tüved
R st \u003dqSt / matr ∙ ht- osa tulekahju perimeetrist, mis kustutatakse ühe tünniga. P = 2 · lk L (ümbermõõt), P = 2 · a + 2 b (ristkülik)
sisse) NtSt = n (m + A) – ladudes, kus on laoruum (joonis 11) ,
7) Vajaliku arvu sektsioonide määramine tüvede kustutamiseks varustamiseks.
Ntotd = NtSt / nst otd ,
kus n st otd - tüvede arv, mille üks haru võib viilida.
8) Ehitiste kaitseks vajaliku veevoolu määramine.
Khtr = Sh · mahtr(l/s),
9) Ringveevärgi veetootlus arvutatakse valemiga:
Q võrku \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40) kus,
Tupikveevärgi veekogus arvutatakse järgmise valemi abil:
Q t võrk \u003d 0,5 Q võrku, [l / s].
10) Konstruktsioonide kaitseks vajaliku šahtide arvu määramine.
NhSt = Khtr / qhSt ,
Samuti määratakse tünnide arv sageli taktikalistel kaalutlustel ilma analüütilise arvutuseta, võttes aluseks tünnide asukoha ja kaitstavate objektide arvu, näiteks iga farmi jaoks üks tulemonitor, iga RS-i kõrval asuva ruumi kohta. 50 barrelit.
11) Vajaliku arvu sektsioonide määramine konstruktsioonide kaitseks kasutatavate magistraalide varustamiseks.
Nhotd = NhSt / nst otd
12) Muude tööde (inimeste evakueerimine, materiaalsed väärtused, konstruktsioonide avamine ja demonteerimine) teostamiseks vajaliku sektsioonide arvu määramine.
Nlotd = Nl / nl otd , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NPäikeotd = SPäike / SPäike otd
13) Nõutava filiaalide arvu kindlaksmääramine.
Nlevinudotd = NtSt + NhSt + Nlotd + Nmtsotd + NPäikeotd
Saadud tulemuse põhjal järeldab RTP, et tulekahju kustutamiseks kasutatavad jõud ja vahendid on piisavad. Kui jõudu ja vahendeid pole piisavalt, teeb RTP uue arvutuse viimase üksuse saabumise ajal järgmisele suurendatud tulekahju arvule (järgule).
14) Tegeliku veetarbimise võrdlus K f võrgu kustutamiseks, kaitsmiseks ja veekadudeks K veed tuletõrje veevarustus
Kf = NtSt· qtSt+ NhSt· qhSt ≤ Kveed
15) Veeallikatele paigaldatud vahelduvvoolu arvu määramine, et varustada hinnangulist veevoolu.
Veeallikatele ei paigaldata mitte kõiki tulekahjule saabuvaid seadmeid, vaid selline kogus, mis tagaks arvestusliku vooluhulga juurdevoolu, s.o.
N AC = K tr / 0,8 K n ,
kus K n – pumba vooluhulk, l/s
Sellist optimaalset voolukiirust kontrollitakse vastavalt aktsepteeritud lahingupaigaldusskeemidele, võttes arvesse voolikuliinide pikkust ja hinnangulist tünnide arvu. Kõigil neil juhtudel, kui tingimused seda võimaldavad (eriti pump-voolikusüsteem), tuleks saabuvate allüksuste lahingumeeskondi kasutada veeallikatele juba paigaldatud sõidukitest töötamiseks.
See mitte ainult ei taga seadmete kasutamist täisvõimsusel, vaid kiirendab ka jõudude ja vahendite kasutuselevõttu tulekahju kustutamiseks.
Olenevalt olukorrast tulekahjul määratakse tulekustutusaine nõutav voolukiirus kogu tulekahju alale või tulekustutusalale. Saadud tulemuse põhjal saab RTP teha järelduse tulekahju kustutamisel kasutatavate jõudude ja vahendite piisavuse kohta.
(ei levita tuld ega vii tinglikult nendeni)
Algandmed jõudude ja vahendite arvutamiseks:
Tankiparkide tulekahjude korral võetakse konstruktsiooniparameetriks paagi vedelikupinna pindala või suurim võimalik tuleohtlike vedelike mahavalgumise ala õhusõiduki tulekahjude ajal.
Vaenutegevuse esimeses etapis jahutatakse põlevaid ja naabertanke.
1) Vajalik arv tünne põleva paagi jahutamiseks.
N zg stv = K zg tr / q stv = n ∙ π ∙ D mäed ∙ ma zg tr / q stv , kuid mitte vähem kui 3 pagasiruumi,
mazgtr= 0,8 l/s ∙ m - põlemispaagi jahutamiseks vajalik intensiivsus,
mazgtr= 1,2 l/s ∙ m - põleva paagi jahutamiseks vajalik intensiivsus tulekahju korral,
Paagi jahutus W lõigatud ≥ 5000 m3 ja otstarbekam on teostada tulejälgijaid.
2) Vajalik arv tünne kõrval asuva mittepõleva paagi jahutamiseks.
N zs stv = K zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ ma zs tr / q stv , kuid mitte vähem kui 2 pagasiruumi,
mazstr = 0,3 l/s ∙ m - külgneva mittepõleva paagi jahutamiseks vajalik intensiivsus,
n- vastavalt põlevate või naabermahutite arv,
Dmäed, DSOS on vastavalt põleva või naaberpaagi läbimõõt (m),
qstv– ühe jõudlus (l/s),
Kzgtr, Kzstr– jahutamiseks vajalik veevool (l/s).
3) vajalik arv GPS-i N gps põleva paagi kustutamiseks.
N gps = S P ∙ ma r-või tr / q r-või gps (PCS.),
SP- tulekahju ala (m 2),
mar-võitr- kustutusvahu kontsentraadi lahuse nõutav tarnimise intensiivsus (l / s ∙ m 2). Kell t vsp ≤ 28 umbes C ma r-või tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, kl t vsp > 28 umbes C ma r-või tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Vt lisa nr 9)
qr-võigps – HPS-i tootlikkus vahuaine lahuse osas (l/s).
4) Vajalik vahukontsentraadi kogus W peal paagi kustutamiseks.
W peal = N gps ∙ q peal gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
τ R= 15 minutit – hinnanguline kustutusaeg VMP ülevalt rakendamisel,
τ R= 10 minutit on hinnanguline kustutusaeg, kui VMP tarnitakse kütusekihi alla,
K s= 3 - ohutustegur (kolme vahurünnaku jaoks),
qpealgps- HPS tootlikkus vahutava aine osas (l/s).
5) Vajalik veekogus W sisse t paagi kustutamiseks.
W sisse t = N gps ∙ q sisse gps ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
qsissegps– HPS jõudlus vees (l/s).
6) Vajalik veekogus W sisse h paagi jahutamiseks.
W sisse h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),
Nhstv on jahutuspaakide võllide koguarv,
qstv– ühe tuletünni tootlikkus (l/s),
τ R= 6 tundi - maapealsete mahutite hinnanguline jahutusaeg mobiilsetest tulekustutusseadmetest (SNiP 2.11.03-93),
τ R= 3 tundi - maa-aluste mahutite hinnanguline jahutusaeg mobiilsetest tuletõrjevahenditest (SNiP 2.11.03-93).
7) Jahutus- ja kustutusmahutite kogu veekogus.
Wsisselevinud = Wsisset + Wsisseh(l)
8) Võimaliku vabanemise toimumise eeldatav aeg T naftasaadusi põlevast mahutist.
T = ( H – h ) / ( W + u + V ) (h), kus
H on põlevvedeliku kihi esialgne kõrgus paagis, m;
h on põhja (põhja) veekihi kõrgus, m;
W - põlevvedeliku kuumenemise lineaarne kiirus, m/h (tabeliväärtus);
u - põlevvedeliku lineaarne läbipõlemiskiirus, m/h (tabeliväärtus);
V - lineaarne taseme languse kiirus väljapumpamise tõttu, m/h (kui pumpamist ei teostata, siis V = 0 ).
Tulekahjude korral ruumides kasutatakse mõnikord tulekahju kustutamist mahuliselt, s.t. täita kogu maht keskmiselt paisuva õhk-mehaanilise vahuga (laevatrümmid, kaablitunnelid, keldrid jne).
VMP kandmisel ruumi mahule peab olema vähemalt kaks ava. VMP-d tarnitakse läbi ühe avause ja teise kaudu tõrjutakse välja suits ja liigne õhurõhk, mis aitab kaasa VMP paremale edendamisele ruumis.
1) Volumetriliseks kustutamiseks vajaliku HPS koguse määramine.
N gps = W pom K r / q gps ∙ t n , kus
W pom - ruumi maht (m 3);
K p = 3 - koefitsient, mis võtab arvesse vahu hävimist ja kadu;
q gps - vahu tarbimine HPS-ist (m 3 / min.);
t n = 10 min - tulekahju kustutamise standardaeg.
2) Vajaliku vahuaine koguse määramine W peal hulgikarastamiseks.
Wpeal = Ngps ∙ qpealgps ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),
Taotlus nr 1
Ühe 20 meetri pikkuse kummeeritud varruka läbilaskvus sõltuvalt läbimõõdust
|
Mahutavus, l/s |
Varruka läbimõõt, mm |
|||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 10,2 | 17,1 | 23,3 | 40,0 | – | – | |
Lisa № 2
Ühe 20 m pikkuse survevooliku takistusväärtused
| Varruka tüüp | Varruka läbimõõt, mm | |||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| Kummeeritud | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Kummimata | 0,3 | 0,077 | 0,03 | – | – | – |
Lisa № 3
Ühe varruka maht 20 m pikk
Taotlus nr 4
Peamiste tüüpide geomeetrilised omadused terasest vertikaalpaagid (RVS).
| Nr p / lk | paagi tüüp | Paagi kõrgus, m | Paagi läbimõõt, m | Kütusepeegli pindala, m 2 | Paagi ümbermõõt, m |
| 1 | RVS-1000 | 9 | 12 | 120 | 39 |
| 2 | RVS-2000 | 12 | 15 | 181 | 48 |
| 3 | RVS-3000 | 12 | 19 | 283 | 60 |
| 4 | RVS-5000 | 12 | 23 | 408 | 72 |
| 5 | RVS-5000 | 15 | 21 | 344 | 65 |
| 6 | RVS-10000 | 12 | 34 | 918 | 107 |
| 7 | RVS-10000 | 18 | 29 | 637 | 89 |
| 8 | RVS-15000 | 12 | 40 | 1250 | 126 |
| 9 | RVS-15000 | 18 | 34 | 918 | 107 |
| 10 | RVS-20000 | 12 | 46 | 1632 | 143 |
| 11 | RVS-20000 | 18 | 40 | 1250 | 125 |
| 12 | RVS-30000 | 18 | 46 | 1632 | 143 |
| 13 | RVS-50000 | 18 | 61 | 2892 | 190 |
| 14 | RVS-100 000 | 18 | 85,3 | 5715 | 268 |
| 15 | RVS-120000 | 18 | 92,3 | 6691 | 290 |
Taotlus nr 5
Põlemise lineaarsed kiirused tulekahjude ajal rajatistes.
| Objekti nimi | Põlemise lineaarne levimiskiirus, m/min |
| Administratiivhooned | 1,0…1,5 |
| Raamatukogud, arhiivid, raamatuhoidlad | 0,5…1,0 |
| Eluhooned | 0,5…0,8 |
| Koridorid ja galeriid | 4,0…5,0 |
| Kaablikonstruktsioonid (kaabli põletamine) | 0,8…1,1 |
| Muuseumid ja näitused | 1,0…1,5 |
| Trükikojad | 0,5…0,8 |
| Teatrid ja kultuuripaleed (lavad) | 1,0…3,0 |
| Põlevkatted suurtele töökodadele | 1,7…3,2 |
| Põlev katuse- ja pööningukonstruktsioonid | 1,5…2,0 |
| Külmikud | 0,5…0,7 |
| Puidutöötlemisettevõtted: | |
| Saeveskid (hooned I, II, III CO) | 1,0…3,0 |
| Sama, IV ja V tulepüsivusastmega hooned | 2,0…5,0 |
| Kuivatid | 2,0…2,5 |
| Hangete töötoad | 1,0…1,5 |
| Vineeri tootmine | 0,8…1,5 |
| Teiste töötubade ruumid | 0,8…1,0 |
| Metsaalad (tuule kiirus 7…10 m/s, õhuniiskus 40%) | |
| Mänd | kuni 1,4 |
| Elnik | kuni 4.2 |
| Koolid, meditsiiniasutused: | |
| Hoonete I ja II tulepüsivusaste | 0,6…1,0 |
| Hoonete III ja IV tulepüsivusaste | 2,0…3,0 |
| Transpordiobjektid: | |
| Garaažid, trammi- ja trollipeatused | 0,5…1,0 |
| Angaaride remondihallid | 1,0…1,5 |
| Laod: | |
| tekstiiltooted | 0,3…0,4 |
| Paberirullid | 0,2…0,3 |
| Kummitooted hoonetes | 0,4…1,0 |
| Sama lagedal alal virnades | 1,0…1,2 |
| kumm | 0,6…1,0 |
| Varude varad | 0,5…1,2 |
| Ümarpuit virnades | 0,4…1,0 |
| Saematerjal (lauad) virnades niiskusesisaldusega 16 ... 18% | 2,3 |
| Turvas hunnikutes | 0,8…1,0 |
| Linakiud | 3,0…5,6 |
| Maa-asulad: | |
| Tihe hoonestusega elamurajoon V tulepüsivusastme hoonestusega, kuiv ilm | 2,0…2,5 |
| Hoonete rookatused | 2,0…4,0 |
| Allapanu loomakasvatushoonetes | 1,5…4,0 |
Taotlus nr 6
Veevarustuse intensiivsus tulekahjude kustutamisel, l / (m 2 .s)
| 1. Hooned ja rajatised | |
| Administratiivhooned: | |
| I-III tulepüsivusaste | 0.06 |
| IV tulepüsivusaste | 0.10 |
| V tulepüsivusaste | 0.15 |
| keldrid | 0.10 |
| pööninguruum | 0.10 |
| Haiglad | 0.10 |
| 2. Elumajad ja kõrvalhooned: | |
| I-III tulepüsivusaste | 0.06 |
| IV tulepüsivusaste | 0.10 |
| V tulepüsivusaste | 0.15 |
| keldrid | 0.15 |
| pööninguruum | 0.15 |
| 3. Loomakasvatushooned: | |
| I-III tulepüsivusaste | 0.15 |
| IV tulepüsivusaste | 0.15 |
| V tulepüsivusaste | 0.20 |
| 4. Kultuuri- ja meelelahutusasutused (teatrid, kinod, klubid, kultuuripaleed): | |
| stseen | 0.20 |
| auditoorium | 0.15 |
| abiruumid | 0.15 |
| Veskid ja liftid | 0.14 |
| Angaarid, garaažid, töökojad | 0.20 |
| veduri-, vagunite-, trammi- ja trollibussidepood | 0.20 |
| 5. Tööstushooned, objektid ja töökojad: | |
| I-II tulepüsivusaste | 0.15 |
| III-IV tulepüsivusaste | 0.20 |
| V tulepüsivusaste | 0.25 |
| värvitöökojad | 0.20 |
| keldrid | 0.30 |
| pööninguruum | 0.15 |
| 6. Suurte alade põlevad katted | |
| hoone seest altpoolt kustutamisel | 0.15 |
| väljastpoolt kustutamisel katte küljelt | 0.08 |
| väljas arenenud tulekahjuga kustutamisel | 0.15 |
| Ehitatavad hooned | 0.10 |
| Kaubandusettevõtted ja laod | 0.20 |
| Külmikud | 0.10 |
| 7. Elektrijaamad ja alajaamad: | |
| kaabeltunnelid ja poolkorrusel | 0.20 |
| masinaruumid ja katlaruumid | 0.20 |
| kütusevarustuse galeriid | 0.10 |
| trafod, reaktorid, õlilülitid* | 0.10 |
| 8. Kõvad materjalid | |
| paber lahti | 0.30 |
| Puit: | |
| tasakaal niiskuse juures, %: | |
| 40-50 | 0.20 |
| alla 40 | 0.50 |
| saematerjal virnades samas rühmas niiskuse juures, %: | |
| 8-14 | 0.45 |
| 20-30 | 0.30 |
| üle 30 | 0.20 |
| ümarpuit virnades ühe rühma sees | 0.35 |
| puiduhake hunnikutes niiskusesisaldusega 30-50% | 0.10 |
| Kumm, kumm ja kummitooted | 0.30 |
| Plastid: | |
| termoplastid | 0.14 |
| termoplastid | 0.10 |
| polümeermaterjalid | 0.20 |
| tekstoliit, karboliit, plastijäätmed, triatsetaatkile | 0.30 |
| Puuvill ja muud kiudmaterjalid: | |
| avatud laod | 0.20 |
| suletud laod | 0.30 |
| Tselluloid ja sellest valmistatud tooted | 0.40 |
| Pestitsiidid ja väetised | 0.20 |
* Peeneks pihustatud vee pakkumine.
| Vahu dosaator | Rõhk seadmel, m | Lahuse kontsentratsioon, % | Tarbimine, l / s | Vahu suhe | Vahu tootmine, m3/min (l/s) | Vahu tarnevahemik, m | ||
| vesi | PEAL | tarkvaralahendused | ||||||
| PLSK-20 P | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 10 | 12 | 50 |
| PLSK-20 S | 40-60 | 6 | 21,62 | 1,38 | 23 | 10 | 14 | 50 |
| PLSK-60 S | 40-60 | 6 | 47,0 | 3,0 | 50 | 10 | 30 | 50 |
| SVP | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 8 | 3 | 28 |
| SVP(E)-2 | 40-60 | 6 | 3,76 | 0,24 | 4 | 8 | 2 | 15 |
| SVP(E)-4 | 40-60 | 6 | 7,52 | 0,48 | 8 | 8 | 4 | 18 |
| SVP-8(E) | 40-60 | 6 | 15,04 | 0,96 | 16 | 8 | 8 | 20 |
| GPS-200 | 40-60 | 6 | 1,88 | 0,12 | 2 | 80-100 | 12 (200) | 6-8 |
| GPS-600 | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 80-100 | 36 (600) | 10 |
| GPS-2000 | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 80-100 | 120 (2000) | 12 |
| Põlevvedeliku nimetus | Lineaarne läbipõlemismäär, m/h | Kütuse lineaarne kuumutamiskiirus, m/h |
| Bensiin | Kuni 0.30 | Kuni 0,10 |
| Petrooleum | Kuni 0,25 | Kuni 0,10 |
| Gaasi kondensaat | Kuni 0.30 | Kuni 0.30 |
| Diislikütus gaasikondensaadist | Kuni 0,25 | Kuni 0,15 |
| Õli ja gaasi kondensaadi segu | Kuni 0,20 | Kuni 0,40 |
| Diislikütus | Kuni 0,20 | Kuni 0,08 |
| Õli | Kuni 0,15 | Kuni 0,40 |
| kütteõli | Kuni 0,10 | Kuni 0.30 |
Märge: tuule kiiruse suurenemisega kuni 8-10 m/s suureneb põlevvedeliku läbipõlemiskiirus 30-50%. Emulgeeritud vett sisaldav toornafta ja kütteõli võivad läbi põleda kiiremini kui tabelis näidatud.
(GUGPS-i infokiri 19.05.00 nr 20/2.3/1863)
Tabel 2.1. Keskmise paisuva vahu normatiivsed tarnenormid nafta ja naftasaaduste tulekahjude kustutamiseks mahutites
Märkus: Gaasikondensaadi lisanditega õli, aga ka gaasikondensaadist saadud naftatoodete puhul on vaja kindlaks määrata standardne intensiivsus vastavalt kehtivatele meetoditele.
Tabel 2.2. Vähepaisuva vahu etteande normintensiivsus nafta ja naftasaaduste kustutamiseks mahutites*
| Nr p / lk | Naftatoote tüüp | Vahulahuse etteande normintensiivsus, l m 2 s' | |||||
| Fluori sisaldavad puhumisained, „mittemoodustavad kilet” | Fluorosünteetilised "kilet moodustavad" puhumisained | Fluoroproteiini "kilet moodustavad" puhumisained | |||||
| pinnale | kihi sisse | pinnale | kihi sisse | pinnale | kihi sisse | ||
| 1 | Nafta ja naftasaadused T-sähvatusega 28 °C ja alla selle | 0,08 | – | 0,07 | 0,10 | 0,07 | 0,10 |
| 2 | Nafta ja naftatooted, mille temperatuur on üle 28 °С | 0,06 | – | 0,05 | 0,08 | 0,05 | 0,08 |
| 3 | Stabiilne gaasikondensaat | 0,12 | – | 0,10 | 0,14 | 0,10 | 0,14 |
Tulekustutusjuht ei pea mitte ainult teadma üksuste võimeid, vaid oskama määrata ka peamised taktikalised näitajad:
Arvutused on tehtud tulekustutusjuhi käsiraamatu (RTP) järgi. Ivannikov V.P., Klyus P.P., 1987
1) Definitsioon veešahtide tööaja valem tankerilt:
tori= (V c -N p V p) /N st Q 60(min.),
N p =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (PCS.),
Lisaks juhime teie tähelepanu asjaolule, et RTP teatmeteoses Tuletõrjeosakondade taktikalised võimalused. Terebnev V.V., 2004 jaotises 17.1 on antud täpselt sama valem, kuid koefitsiendiga 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)
2) Definitsioon veega kustutamise võimaliku ala valem STtankerilt:
ST= (V c -N p V p) / J trtarvut60(m 2),
3) Definitsioon vahudosaatori tööaja valem tankerilt:
tori= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 (min.),
Vahuaine vesilahuse mahu määramiseks peate teadma, kui palju vett ja vahutavat ainet tarbitakse.
K B = 100-C / C = 100-6 / 6 = 94 / 6 = 15,7- vee kogus (l) 1 liitri vahukontsentraadi kohta 6% lahuse valmistamiseks (100 liitri 6% lahuse saamiseks on vaja 6 liitrit vahukontsentraati ja 94 liitrit vett).
Siis on tegelik veekogus 1 liitri vahukontsentraadi kohta:
K f \u003d V c / V poolt ,
kui K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - vesi kulub täielikult ära ja osa vahukontsentraadist jääb alles.
kui K f > K in, siis V r-ra \u003d V võrra K in + V poolt(l) - vahutav aine on täielikult ära kasutatud ja osa veest jääb alles.
4) Võimaliku määratlus tuleohtliku vedeliku ja vedela vedeliku karastuspiirkonna valemõhk-mehaaniline vaht:
S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtarvut60(m 2),
Kell t vsp ≤ 28 umbes C – J tr \u003d 0,08 l / s ∙ m 2, kl t vsp > 28 umbes C – J tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2.
tarvut= 10 min. - hinnanguline kustutusaeg.
5) Definitsioon mahuvalem õhk-mehaanilise vahu jaoks saadud AC-st:
V p \u003d V p-ra K(l),
6) Võimaliku määratlus kustutusmaht õhk-mehaaniline vaht:
V t \u003d V p / K s(l, m 3),
Näide nr 1. Määrake kahe 13 mm düüsi läbimõõduga tüve B tööaeg 40 meetri kõrgusel, kui enne hargnemist on paigaldatud üks hülss d 77 mm ja tööliinid koosnevad kahest varrukast d 51 mm kaugusel AC-40 ( 131) 137A.
Otsus:
t= (V c -N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 = 4,8 min.
Näide nr 2. Määrake GPS-600 tööaeg, kui rõhk GPS-600 juures on 60 m ja tööliin koosneb kahest 77 mm läbimõõduga voolikust AC-40 (130) 63B-st.
Otsus:
K f \u003d V c / V \u003d 2350/170 \u003d 13,8.
K f = 13,8< К в = 15,7 6% lahuse jaoks
V lahendus \u003d V c / K in + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.
t= (V r-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.
Näide nr 3 Määrake AC-4-40 (Ural-23202) keskmise paisumisega VMP-bensiini võimalik tulekustutusala.
Otsus:
1) Määrake vahutava aine vesilahuse maht:
K f \u003d V c / V \u003d 4000/200 \u003d 20.
K f \u003d 20\u003e K in \u003d 15,7 6% lahuse jaoks
V lahendus = V = K in + V = 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.
2) Määrake võimalik kustutusala:
S t \u003d V r-ra / J trtarvut60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.
Näide nr 4 Määrake AC-40 (130) 63b keskmise paisuva vahuga (K = 100) tulekahju võimalik kustutamise (lokaliseerimise) maht (vt näide nr 2).
Otsus:
VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l = 250 m 3.
Seejärel kustutamise maht (lokaliseerimine):
Vt = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.
Riis. 1. Veevarustuse skeem pumpamiseks
| Varrukate kaugus (tk) | Kaugus meetrites |
| 1) Maksimaalse kauguse määramine tulekahju kohast tuletõrjeautoni N Eesmärk ( L Eesmärk ). | |
 |
 |
| N mm ( L mm ) töötamine pumpamisel (pumpamisetapi pikkus). | |
 |
 |
| N St | |
 |
 |
| 4) Pumpatavate tuletõrjeautode koguarvu määramine N aut | |
 |
|
| 5) Tegeliku kauguse määramine tulekahju asukohast peatuletõrjeautoni N f Eesmärk ( L f Eesmärk ). | |
 |
 |
Näide: Tulekahju kustutamiseks on vaja varustada kolm tüve B düüsi läbimõõduga 13 mm, tüvede maksimaalne kõrgus 10 m. Lähim veeallikas on tiik, mis asub põlengukohast 1,5 km kaugusel, ala kõrgus on ühtlane ja on 12 m Määrata paakautode arv AC − 40(130) tulekahju kustutamiseks vee pumpamiseks.
Otsus:
1) Kasutame ühte põhiliini mööda pumpamise meetodit pumbalt pumbale.
2) Määrame varrukates maksimaalse kauguse tulekahju kohast kuni peatuletõrjeautoni.
N EESMÄRK \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.
3) Määrame maksimaalse kauguse pumpamisel töötavate tuletõrjeautode vahel, hülssides.
N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.
4) Määrame maastikku arvesse võttes kauguse veeallikast tulekahjukohani.
N P = 1,2 l / 20 = 1,2 1500 / 20 \u003d 90 varrukad.
5) Määrake pumpamise etappide arv
N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 sammu
6) Määrame tuletõrjeautode arvu pumpamiseks.
N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 paakautot
7) Määrame tegeliku kauguse peatuletõrjeautost, võttes arvesse selle paigaldamist tulekahjukohale lähemale.
N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 varrukad.
Seetõttu saab juhtsõiduki tuua tulekahjukohale lähemale.
Kui hoone on põlev ja veeallikad on väga kaugel, venib voolikute paigaldamise aeg liiga pikaks ja tulekahju on lühiajaline. Sel juhul on parem tuua vett paralleelse pumpamise korraldamisega paakautodega. Igal konkreetsel juhul on vaja lahendada taktikaline probleem, võttes arvesse tulekahju võimalikku ulatust ja kestust, kaugust veeallikatest, tuletõrjeautode, voolikuautode koondumise kiirust ja muid garnisoni iseärasusi.
Vahelduvvoolu veetarbimise valem (min.) – vahelduvvoolu vee tarbimise aeg tulekahju kustutuskohas;
Riis. 2. Veevarustuse skeem tuletõrjeautode tarneviisi järgi.
Veevarustus peab olema katkematu. Tuleb meeles pidada, et veeallikate juures on vaja (kohustuslik) luua tankerite veega tankimise punkt.
Näide. Määrata paakautode АЦ-40(130)63b arv tulekahjukohast 2 km kaugusel asuvast tiigist veega varustamiseks, kui kustutamiseks on vaja varustada kolm tüve B düüsi läbimõõduga 13 mm. Paakautode tankimine toimub AC-40(130)63b-ga, paakautode keskmine kiirus on 30 km/h.
Otsus:
1) Määrame vahelduvvoolu tulekahjukohta või tagasi liikumise aja.
t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.
2) Määrame tankerite tankimise aja.
t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.
3) Määrame veetarbimise aja tulekahju kohas.
t LÖÖBED \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.
4) Määrame paakautode arvu tulekahjukoha veega varustamiseks.
N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t RASH ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 paakautot.
Soiste või tihedalt kinnikasvanud kallaste juuresolekul, samuti olulisel kaugusel veepinnast (rohkem kui 6,5–7 meetrit), ületades tuletõrjepumba imemissügavuse (kõrge järsk kallas, kaevud jne). vee G-600 ja selle modifikatsioonide võtmiseks on vaja kasutada hüdraulilist lifti.
1) Määrake vajalik kogus vett V SIST Hüdraulilise liftisüsteemi käivitamiseks on vajalik:
VSIST = NR VR K ,
NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,
Olles kindlaks teinud vajaliku veekoguse hüdraulilise liftisüsteemi käivitamiseks, võrreldakse saadud tulemust tuletõrjeauto veevarustusega ja määratakse selle süsteemi käivitamise võimalus.
2) Teeme kindlaks vahelduvvoolupumba ja hüdraulilise liftisüsteemi ühise töötamise võimaluse.
Ja =KSIST/ KH ,
KSIST= NG (K 1 + K 2 ) ,
Kell Ja< 1 süsteem hakkab tööle millal I \u003d 0,65-0,7 on kõige stabiilsem liigend ja pump.
Arvestada tuleb sellega, et kui vett võetakse suurest sügavusest (18-20m), on vaja pumbale tekitada 100 m kõrgune tõstekõrgus Nendel tingimustel suureneb töövee vooluhulk süsteemides ja pumba vooluhulk väheneb tavapärasest erinevalt ja võib selguda, et summa ja väljapaiskuv voolukiirus ületavad pumba voolukiirust. Nendel tingimustel süsteem ei tööta.
3) Määrake vee tõusu tingimuslik kõrgus Z USL juhul, kui vooliku pikkus ø77 mm ületab 30 m:
ZUSL= ZF+ NR· hR(m),
kus NR− varrukate arv (tk.);
hR- täiendavad rõhukadud ühes hülsis liinilõigul üle 30 m:
hR= 7 m juures K= 10,5 l/s, hR= 4 m juures K= 7 l/s, hR= 2 m juures K= 3,5 l/s.
ZF – tegelik kõrgus veetasemest pumba telje või paagi kaelani (m).
4) Määrake vahelduvvoolupumba rõhk:
Ühe hüdroliftiga G-600 vee võtmisel ja teatud arvu veešahtide töötamisel on surve pumbale (kui 77 mm läbimõõduga kummeeritud voolikute pikkus hüdroliftini ei ületa 30 m) kindlaks määratud millegi poolt sakk. üks.
Olles määranud vee tõusu tingimusliku kõrguse, leiame surve pumbale samamoodi vastavalt sakk. üks .
5) Määrake piirkaugus L JNE tulekustutusainete tarnimiseks:
LJNE= (NH- (NR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),
Tabel 1.
Pumba rõhu määramine hüdraulilise liftiga G-600 vee sissevõtmisel ja šahtide töö vastavalt tulekahju kustutamiseks vajaliku veevarustuse skeemidele.
6) Määrake valitud skeemi varrukate koguarv:
N R \u003d N R.SIST + N MRL,
Näide. Tulekahju kustutamiseks on vaja esitada elamu esimesele ja teisele korrusele vastavalt kaks tüve. Kaugus põlengukohast veeallikale paigaldatud paakautoni АЦ-40(130)63b on 240 m, maastiku kõrgus on 10 m, selle söötmine tüvedesse tulekahju kustutamiseks.
Otsus:
Riis. 3 Veevõtu skeem hüdraulilise lifti G-600 abil
2) Määrame G-600 hüdroliftile paigaldatud varrukate arvu, võttes arvesse maastiku ebatasasusi.
N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 = 1,2 (50 + 10) / 20 = 3,6 \u003d 4
Aktsepteerime nelja varrukat vahemikus AC kuni G-600 ja nelja varrukat alates G-600 kuni AC.
3) Määrake hüdraulilise liftisüsteemi käivitamiseks vajalik veekogus.
V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л
Seetõttu on hüdroliftisüsteemi käivitamiseks piisavalt vett.
4) Määrame hüdraulilise liftisüsteemi ja paakauto pumba ühise töötamise võimaluse.
Ja \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1
Hüdraulilise liftisüsteemi ja paakauto pumba töö on stabiilne.
5) Määrame hüdrolifti G-600 abil pumbale vajaliku rõhu reservuaarist vee võtmiseks.
Kuna varrukate pikkus G−600-ni ületab 30 m, määrame esmalt veetõusu tingimusliku kõrguse: Z
Haldushooned................................................ ................................ 1,0 1,5
Raamatukogud, raamatuhoidlad, arhiivid ................................................ .................. 0,5 1,0
Puidutöötlemisettevõtted:
Saeveskid (I, II, III tulepüsivushooned) ................................................. ....... 1,0 3,0
Sama (IV ja V tulepüsivusastmega hooned ...................................... ..... ..... 2,0 5,0
Kuivatid .................................................. ................................................... ......... 2,0 2,5
Ettevalmistavad töötoad .................................................. .................................................. ...... 1,0 1,5
Vineeri tootmine ................................................... .................................................. ............... 0,8 1,5
teiste töökodade ruumid ................................................... ................................................ 0,8 1,0
Elumajad ................................................... .. .................................................. .......... 0,5 0,8
Koridorid ja galeriid ................................................... ................................................................ .............. 4, 0 5,0
Kaablikonstruktsioonid (kaabli põletamine) ................................................ .................. ............. 0,8 1.1
Metsaalad (tuule kiirus 7 10 m/s ja õhuniiskus 40%):
Rada-männimetsa sfagnum ................................................... .................................................. üles kuni 1.4
Pikasamblaline kuusemets ja roheline sammal .............................................. ........................ ............... kuni 4.2
Roheline sambla männimets (marja) ................................................ ... ........................... kuni 14.2
Männimetsa boorvalge sammal ................................................ ...................................................... ......... kuni 18,0
taimestik, metsaalune, alusmets,
Puistu võrapõlengute ajal ja tuule kiirus, m/s:
8 9 ................................................... .. .................................................. .............................. kuni 42
10 12 ................................................... ...................................................... ................... kuni 83
sama piki serva külgedel ja taga tuule kiirusel, m/s:
8 9 .......................................................................................................................... 4 7
Muuseumid ja näitused ................................................... ................................................... 1,0 1,5
Transpordiobjektid:
Garaažid, trammi- ja trollipeatused ................................................ .. ..... 0,5 1,0
Angaaride remondihallid .................................................. .................................. 1,0 1,5
Mere- ja jõelaevad:
Sisetulekahju korral süttiv pealisehitus ................................................... ... 1 .2 2.7
Sama ka välistulega ................................................ .. .................................. 2,0 6,0
Sisemised tekiehitised süttivad võimaluse korral
sünteetilised viimistlused ja avatud avad ................................................ .............................. 1,0 2,0
polüuretaanvaht
Tekstiilitööstuse ettevõtted:
Ruumid tekstiili tootmiseks .................................................. .............................. 0,5 1,0
Ka konstruktsioonidel oleva tolmukihi olemasolul ................................................ ........ .1.0 2.0
lahtises olekus kiudmaterjalid .............................................. 7.0 8 , 0
Suurte alade põlevad teekatted (sh õõneskatted) .................................. 1,7 3,2
Katuste ja pööningute põlevkonstruktsioonid ................................................ .. ............ 1,5 2,0
Turvas hunnikutes ................................................... ............................................................ .............. 0,8 1,0
Linakiud .............................................................. ................................................................ .... 3,0 5,6
Tekstiiltooted ................................................... .............................................. 0,3 0,4
Paberirullid ................................................... ................................................................ ............... 0,3 0,4
Kummitooted (hoones) ................................................ ............... 0,4 1,0
Kummitooted (virnades peal
avatud ala) ................................................... .............................................. 1,0 1 .2
Kumm ................................................. ................................................... ........ 0,6 1,0
Saematerjal:
Ümarpuit virnades .................................................. ................................ 0,4 1,0
saematerjal (lauad) virnades niiskuse juures, %:
Kuni 16 ................................................... ................................................... .......................... 4.0
16 18 ........................................................................................................................ 2,3
18 20 ........................................................................................................................ 1,6
20 30 ........................................................................................................................ 1,2
Üle 30 ................................................... ................................................... .................. 1.0
paberipuidu hunnikutes niiskusesisaldus, %:
Kuni 40 ................................................... ................................................... ................ 0,6 1,0
üle 40 ................................................ ................................................... ............... 0,15 02
Parkimistöökodade kuivatusosakonnad................................................ ................................................... 1,5 2.2
Maa-asulad:
V järgu tiheda hoonestusega elamurajoon
vastupidavus tulele, kuivale ilmale ja tugevale tuulele ................................................ ........... 20 25
Hoonete rookatused .................................................. .............................................................. 2,0 4,0
Allapanu loomakasvatushoonetes ................................................... ................ .1.5 4.0
Steppe tulistab kõrgel ja tihedal rohulikul
kate, samuti põllukultuurid kuiva ilmaga
ja tugev tuul ................................................... ...................................................... ........ .. 400 600
Stepilõkked madala hõreda taimestikuga
ja vaikne ilm ................................................... ................................................... ........ 15 18
Teatrid ja kultuuripaleed (lava) ................................................ .......................... 1,0 3,0
Kaubandusettevõtted, laod ja baasid
laokaubad ................................................ .................................................. 0,5 1.2
Tüpograafia................................................................ .. .................................................. .......... 0,5 0,8
Freesturvas (tootmispõldudel) tuule kiirusel, m/s:
10 14 ................................................................................................................. 8,0 10
18 20 .................................................................................................................. 18 20
Külmikud .................................................. ................................................... .... 0,5 0,7
Koolid, meditsiiniasutused:
I ja II tulepüsivusastme hooned ................................................ ..................... 0,6 1,0
Hoone III ja IV tulepüsivusaste ................................................ .... .............. 2,0 3,0
Lisa 8
(Informatiivne)
Veevarustuse intensiivsus tulekahjude kustutamisel, l / m 2 s.
Administratiivhooned:
V - tulepüsivusaste ................................................ .. .............................. 0,15
keldrid ................................................... .................................................. 0.1
katusealused ruumid ................................................ .................. .. 0.1
Angaarid, garaažid, töökojad, tramm
ja trollibussidepood ................................................... ................................... 0.2
Haiglad; ................................................... ................................................ .. 0.1
Elu- ja kõrvalhooned:
I - III tulepüsivusaste ................................................ ........................... 0,06
IV - tulepüsivusaste ................................................ .. ...................... 0.1
V - tulepüsivusaste ................................................ .. .............................. 0,15
keldrid ................................................... .................................................. 0,15
pööninguruumid; ................................................... .............................. 0,15
Loomade hooned:
I - III tulepüsivusaste ................................................ ........................... 0.1
IV - tulepüsivusaste ................................................ .. ...................... 0,15
V - tulepüsivusaste ................................................ .. .............................. 0.2
kultuuri- ja meelelahutusasutused (teatrid,
kinod, klubid, kultuuripaleed):
Etapp ................................................... ................................................... ....... 0.2
· auditoorium................................................... ........................................ 0,15
abiruumid ................................................ ................................................... 0,15
Veskid ja elevaatorid ................................................... ................................................ 0,14
Tööstushooned:
I - II tulepüsivusaste ................................................ ........................... 0,15
III - tulepüsivusaste ................................................ .. .......................... 0.2
IV - V tulepüsivusaste ................................................ ................... 0,25
värvitöökoda ................................................ .................................................. ............... 0.2
Keldrid ................................................... .............................................. 0.3
Pööninguruumid ................................................... .................................................. 0,15
suurte alade põlevad katted:
Altpoolt kustutamisel hoone seest ................................................ ............... 0,15
Väljastpoolt kustutamisel katte küljelt ................................................ 0,08
Väljas kustutamisel tekkinud tulekahjuga ................................. 0,15
Ehitatavad hooned0.1
Kaubandusettevõtted ja laod
laokaubad ................................................ .................. ................... 0.2
Külmikud .................................................. ................................................ 0.1
Elektrijaamad ja alajaamad:
kaabeltunnelid ja poolkorrusel
(veeudu varustamine) ................................................ .. .................. 0.2
Masinaruumid ja katlaruumid ................................................... ..................... .... 0.2
kütusevarude galeriid ................................................ ................................................................ .. 0.1
trafod, reaktorid, õli
lülitid (veeudu toide) ................................................ .............. 0.1
Vedeliku või tahke aine pinna kohal on mis tahes temperatuuril auru-õhu segu, mille rõhu tasakaaluolekus määrab küllastunud aurude rõhk või nende kontsentratsioon. Temperatuuri tõusuga suureneb küllastunud auru rõhk, kuid eksponentsiaalselt (Clapeyroni – Clausise võrrand):
kus P n „ - küllastunud auru rõhk, Pa; Q„ C11 - aurustumissoojus, kJ/mol; T - vedeliku temperatuur, K.
Iga vedeliku jaoks on temperatuurivahemik, milles küllastunud aurude kontsentratsioon peegli (vedeliku pinna) kohal on süütepiirkonnas, st. NKPV
Aurude LCVV tekitamiseks piisab, kui kuumutada mitte kogu vedelikku, vaid ainult selle pinnakihti temperatuurini, mis on võrdne LTPV-ga.
Süüteallika juuresolekul võib selline segu süttida. Praktikas kasutatakse sagedamini mõisteid "leekpunkt" ja "süttimistemperatuur".
Leekpunkt – vedeliku minimaalne temperatuur, mille juures selle pinna kohale tekib auru kontsentratsioon, mis on võimeline süttima süüteallika poolt, kuid auru moodustumise kiirus on põlemise säilitamiseks ebapiisav.
Seega nii leekpunktil kui ka vedeliku pinna kohal süttimise alumisel temperatuuripiiril tekib alumine süttimiskontsentratsiooni piir, viimasel juhul aga tekitavad LEL küllastunud aurud. Seetõttu on leekpunkt alati mõnevõrra kõrgem kui LTLW. Kuigi leekpunktis toimub auru lühiajaline süttimine, mis ei ole võimeline muutuma vedeliku stabiilseks põlemiseks, võib välk teatud tingimustel siiski põhjustada tulekahju.
Leekpunkt võetakse aluseks vedelike klassifitseerimisel tuleohtlikeks (tuleohtlikeks vedelikeks) ja põlevateks vedelikeks (FL). Tuleohtlike vedelike hulka kuuluvad vedelikud, mille leekpunkt suletud anumas on 61 °C ja alla selle, põlevad vedelikud, mille leekpunkt on üle 61 °C.
Katseliselt määratakse leekpunkt avatud ja suletud seadmetes. Suletud anumates on leekpunktid alati madalamad kui lahtistes anumates, sest sel juhul on vedelikuaurudel võimalus difundeerida atmosfääri ja on vaja kõrgemat temperatuuri, et tekiks põlev kontsentratsioon pinna kohal.
Tabelis. 2.4 näitab mõnede vedelike leekpunkti, mis on määratud avatud ja suletud tüüpi seadmetega.
Tabel 2.4
Erinevat tüüpi vedelike leekpunkt erinevate määramismeetoditega
Süttimistemperatuur - vedeliku minimaalne temperatuur, mille juures pärast aurude süttimist süüteallikast tekib statsionaarne põlemine.
Tuleohtlikes vedelikes on süttimistemperatuur leekpunktist 1–5 ° võrra kõrgem, samas kui mida madalam on leekpunkt, seda väiksem on erinevus süttimis- ja leekpunktide vahel.
Kõrge leekpunktiga põlevate vedelike puhul ulatub nende temperatuuride erinevus 25-35 ° -ni. Suletud tiigli leekpunkti ja alumise süttimistemperatuuri piiri vahel on seos, mida kirjeldatakse valemiga
See seos kehtib Г В(.
Välgu- ja süttimistemperatuuride oluline sõltuvus katsetingimustest põhjustab teatud raskusi nende väärtuste hindamiseks kasutatava arvutusmeetodi loomisel. Üks levinumaid neist on V. I. Blinovi pakutud poolempiiriline meetod:
kus G päike - leekpunkt (süttimine), K; R np - vedeliku küllastunud auru osarõhk leekpunktis (süttimine), Pa; D()- vedelikuaurude difusioonikoefitsient, s/m 2; b- hapnikumolekulide arv, mis on vajalik ühe kütusemolekuli täielikuks oksüdatsiooniks; AT - määratlusmeetodi konstant.
Leekpunkti arvutamisel suletud anumas on soovitatav võtta AT= 28, avatud anumas AT= 45; süütetemperatuuri arvutamiseks võtke AT = 53.
Tuleohtliku temperatuuri piirväärtusi saab arvutada:
Vastavalt keemistemperatuuri teadaolevatele väärtustele
kus ^n(v)' 7/ip - vastavalt süttimis- ja keemistemperatuuri alumine (ülemine) piir, °C; k, ma- parameetrid, mille väärtused sõltuvad põleva vedeliku tüübist;
Vastavalt teadaolevatele kontsentratsioonipiiride väärtustele. Selleks määrake esmalt küllastunud aurude kontsentratsioon vedeliku pinna kohal
kus (р„ n on küllastunud aurude kontsentratsioon, %; R n p - küllastunud auru rõhk, Pa; P 0 - välis (atmosfääri) rõhk, Pa.
Valemist (2.41) järeldub
Olles määranud küllastunud auru rõhu alumise (ülemise) süütepiiri väärtuse järgi, leiame temperatuuri, mille juures see rõhk saavutatakse. See on süttimistemperatuuri alumine (ülemine) piir.
Valemi (2.41) abil saab lahendada ka pöördülesande: arvutada süttimise kontsentratsioonipiirid teadaolevatest temperatuuripiiride väärtustest.
Leegi omadust iseeneslikult levida ei täheldata mitte ainult põlevate gaaside ja oksüdeeriva aine segude põletamisel, vaid ka vedelike põletamisel ja tahked ained. Kohalikul kokkupuutel soojusallikaga, näiteks lahtise leegiga, vedelik soojeneb, aurustumiskiirus suureneb ja kui vedeliku pind saavutab süttimistemperatuuri, süttib auru-õhu segu põlemiskohas. kokkupuutel soojusallikaga tekib stabiilne leek, mis seejärel levib teatud kiirusega üle pinna ja külma osa.vedelikud.
Mis on põlemisprotsessi leviku tõukejõud, milline on selle mehhanism?
Leegi levik üle vedeliku pinna toimub soojusülekande tulemusena kiirguse, konvektsiooni ja molekulaarse soojusjuhtivuse tõttu leegi tsoonist vedelikupeegli pinnale.
Kaasaegsete kontseptsioonide kohaselt on põlemisprotsessi leviku peamiseks liikumapanevaks jõuks leegi soojuskiirgus. Kõrge temperatuuriga (üle 1000 °C) leek on teadaolevalt võimeline kiirgama soojusenergiat. Stefan-Boltzmanni seaduse järgi määratakse kuumutatud keha poolt eraldatava kiirgussoojusvoo intensiivsus seosega
kus c i- kiirgussoojuse voolu intensiivsus, kW/m 2 ; 8 0 - keha mustuse aste (leek) (e 0 \u003d 0,75-H,0); a = = 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - Stefan-Boltzmanni konstant; Г g - keha temperatuur (leek), K; Г 0 - keskmine temperatuur, K.
Soojus, mis kiirgub igas suunas, siseneb osaliselt vedeliku pinna piirkondadesse, mis pole veel süttinud, soojendades neid. Pinnakihi temperatuuri tõusuga kuumutatavast alast kõrgemal intensiivistub vedeliku aurustumisprotsess ja moodustub auru-õhu segu. Niipea, kui vedeliku auru kontsentratsioon ületab NKVP, süttib see leegist. Seejärel hakkab see vedelikupinna osa intensiivselt soojendama külgnevat vedelikupinna osa jne. Leegi levimise kiirus läbi vedeliku sõltub vedeliku pinna kuumenemise kiirusest leegist lähtuva kiirgussoojusvoo toimel, s.o. põleva auru-õhu segu moodustumise kiirusest vedeliku pinna kohal, mis omakorda sõltub vedeliku olemusest ja algtemperatuurist.
Igal vedelikutüübil on oma aurustumissoojus ja leekpunkt. Mida suuremad on nende väärtused, seda pikem on selle kuumutamiseks kuluv aeg põleva auru-õhu segu moodustamiseks, seda väiksem on leegi levimiskiirus. Aine molekulmassi suurenemisega samas homoloogses seerias väheneb elastsuse aururõhk, suureneb aurustumissoojus ja leekpunkt ning leegi levimise kiirus väheneb vastavalt.
Vedeliku temperatuuri tõstmine suurendab leegi levimise kiirust, kuna väheneb aeg, mis kulub vedeliku soojenemiseks põlemistsooni ees leekpunktini.
Sähvatuse ajal on leegi levimise kiirus mööda vedelikupeeglit (füüsikalise tähenduse järgi) võrdne leegi levimise kiirusega läbi LCV lähedase koostise auru-õhu segu, s.t. 4-5 cm/s. Kui vedeliku algtemperatuur tõuseb üle leekpunkti, sõltub leegi levimiskiirus (sarnaselt leegi levimiskiirusega) põleva segu koostisest. Tõepoolest, kui vedeliku temperatuur tõuseb üle selle leekpunkti, tõuseb auru-õhu segu kontsentratsioon peegli pinna kohal NKVP-lt 100% -ni (keemistemperatuur).
Seetõttu, kui vedeliku temperatuur tõuseb leekpunktist temperatuurini, mille juures tekivad pinna kohal küllastunud aurud, mille kontsentratsioon on võrdne stöhhiomeetrilisega (täpsemalt mõnevõrra kõrgem kui stöhhiomeetriline), leegi levimiskiirus. suureneb. Suletud anumates hakkab vedeliku temperatuuri edasisel tõusmisel leegi levimiskiirus vähenema kuni kiiruseni, mis vastab süttimistemperatuuri ülemisele piirile, mille juures leegi ja auru-õhu segu levik enam ei toimu. olla võimalik hapnikupuuduse tõttu vedeliku pinna kohal olevas auru-õhu segus. Avatud reservuaari pinnast kõrgemal on aurude kontsentratsioon erinevatel tasemetel erinev: pinnal on see maksimaalne ja vastab küllastunud auru kontsentratsioonile antud temperatuuril, kuna kaugus pinnast suureneb, suureneb kontsentratsioon. väheneb järk-järgult konvektiivse ja molekulaarse difusiooni tõttu.
Leekpunktile lähedasel vedeliku temperatuuril on leegi levimise kiirus üle vedeliku pinna võrdne selle levimiskiirusega läbi õhuaurude segu LIP-s, st. 3-4 cm/s. Sel juhul asub leegi esiosa vedeliku pinna lähedal. Vedeliku algtemperatuuri edasisel tõusul suureneb leegi levimiskiirus sarnaselt tavalise leegi levimiskiiruse kasvuga auru-õhu segus koos selle kontsentratsiooni suurenemisega. Maksimaalsel kiirusel levib leek läbi segu stöhhiomeetrilisele lähedase kontsentratsiooniga. Järelikult, kui vedeliku algtemperatuur tõuseb üle G stx, jääb leegi levimiskiirus konstantseks, mis on võrdne põlemiskiiruse maksimaalse väärtusega stöhhiomeetrilises segus või sellest mõnevõrra suurem (joonis 2.5). Seega
Riis. 25.
1 - põlev vedelik suletud anumas; 2 - vedeliku põlemine avatud anumas koos vedeliku algtemperatuuri muutumisega avatud anumas laias temperatuurivahemikus (kuni keemispunktini), leegi levimiskiirus varieerub mõnest millimeetrist kuni 3-4 m / s.
Maksimaalsel kiirusel levib leek läbi segu stöhhiomeetrilisele lähedase kontsentratsiooniga. Vedeliku temperatuuri tõusuga üle Гstx suureneb vahemaa vedeliku kohal, mille juures tekib stöhhiomeetriline kontsentratsioon ja leegi levimiskiirus jääb samaks (vt joonis 2.5). Seda asjaolu tuleb alati meeles pidada nii ennetustööde korraldamisel kui ka tulekahjude kustutamisel, kui näiteks võib tekkida oht kinnisesse anumasse õhu imemiseks - selle rõhu alandamiseks.
Pärast vedeliku süttimist ja leegi levikut, kuid selle pind on kindlaks tehtud selle läbipõlemise difusioonirežiim, mida iseloomustab erimass WrM ja lineaarne W V Jl kiirused.
Erimassi kiirus - aine mass, mis põleb vedelikupeegli pindalaühikust ajaühikus (kg / (m 2 * s)).
Lineaarkiirus - vahemaa, mille üle vedelikupeegli tase liigub ajaühikus selle läbipõlemise tõttu (m / s).
Massi ja lineaarse läbipõlemise määr on omavahel seotud vedeliku tiheduse p kaudu:
Pärast vedeliku süttimist tõuseb selle pinnatemperatuur süttimistemperatuurilt keemiseni ja moodustub kuumutatud kiht. Selle perioodi jooksul suureneb vedeliku väljapõlemise kiirus järk-järgult, leegi kõrgus suureneb sõltuvalt paagi läbimõõdust ja põlevvedeliku tüübist. Pärast 1–10-minutilist põlemist protsess stabiliseerub: läbipõlemiskiirus ja leegi mõõtmed jäävad edaspidi muutumatuks.
Leegi kõrgus ja kuju vedeliku ja gaasi difusioonpõlemisel järgivad samu seadusi, kuna mõlemal juhul määrab põlemisprotsessi kütuse ja oksüdeerija vastastikune difusioon. Kui aga gaaside difusioonpõlemisel ei sõltu gaasijoa kiirus leegis toimuvatest protsessidest, siis vedeliku põlemisel tekib teatud läbipõlemiskiirus, mis sõltub nii vedeliku termodünaamilistest parameetritest kui õhuhapniku ja vedelikuauru difusiooni tingimuste kohta.
Põlemistsooni ja vedeliku pinna vahel tekib teatav soojus- ja massiülekanne (joonis 2.6). Osa vedeliku pinnale jõudvast soojusvoost q 0a kulub selle kuumutamiseks keemistemperatuurini q ucn . Lisaks soe q CT soojendamiseks tuleb vedelik leegi põletist läbi paagi seinte soojusjuhtivuse tõttu. Piisavalt suure läbimõõduga q CT võib siis tähelepanuta jätta q() = K „n +
See on ilmne
kus c on vedeliku soojusmahtuvus, kJDkg-K); p on vedeliku tihedus, kg / m 3; Wnc- kuumutatud kihi kasvukiirus, m/s; W Jl- lineaarne läbipõlemismäär, m/s; 0i SP - aurustumissoojus, kJ/kg; G kip - vedeliku keemistemperatuur, K.
Riis. 2.6.
Г () - algtemperatuur; G kip - keemistemperatuur;
T g- põlemistemperatuur; q KUW q Jl - vastavalt konvektiiv- ja kiirgussoojusvood; q 0 - vedeliku pinnale sisenev soojusvoog
Valemist (2.45) järeldub, et leegi tsoonist lähtuva soojusvoo intensiivsus määrab sellesse tsooni teatud kütusevaru kiiruse, mille keemiline koostoime oksüdeerijaga omakorda mõjutab väärtust # 0 . Sellest see koosneb massi suhe ja soojusvahetus leegi tsooni ja kondenseerunud faasi vahel vedelike ja tahkete ainete põlemisel.
Soojuse osakaalu hindamine vedeliku põlemisel kogueralduvast soojusest, mis kulub selle põlemiseks ettevalmistamiseks q 0, saab teostada järgmises järjestuses.
Võttes lihtsuse pärast wrijl= W nx , saame
Soojuse eraldumise kiirus vedelikupeegli pinnaühiku kohta (tule erisoojus qll7K) saab määrata valemiga
kus Q H on aine madalaim kütteväärtus, kJ/kg; P p - põlemise täielikkuse koefitsient.
Seejärel, võttes arvesse olekut (2.44) ja jagades avaldise (2.45) valemiga (2.46), saame
Arvutused näitavad, et umbes 2% kogu soojuse eraldumisest vedeliku põlemisel kulub vedela auru tekkeks ja põlemistsooni toimetamiseks. Kui läbipõlemisprotsess on sisse seatud, tõuseb vedeliku pinna temperatuur keemistemperatuurini, mis jääb seejärel muutumatuks. See väide viitab üksikule vedelikule. Kui arvestada erineva keemistemperatuuriga vedelike segusid, siis tulevad esmalt välja kergelt keevad fraktsioonid, seejärel kõrgema keemistemperatuuriga fraktsioonid.
Põlemiskiirust mõjutab oluliselt vedeliku sügav kuumenemine kiirgusvooluga kuumutatud vedeliku soojusülekande tulemusena q0 vedeliku pinna sügavusele. Seda soojusülekannet teostab soojusjuhtivus ja konventsioonid.
Soojusjuhtivusest tingitud vedeliku kuumenemist saab kujutada vormi eksponentsiaalse sõltuvusega
kus T x - Vedeliku kihi temperatuur sügavusel X, TO; G kip - pinnatemperatuur (keemistemperatuur), K; k- proportsionaalsuskoefitsient, m -1 .
Seda tüüpi temperatuurivälja nimetatakse esimest tüüpi temperatuurijaotus(joonis 2.7).
Laminaarne konventsioon tekib vedeliku erinevate temperatuuride tõttu paagi seintel ja selle keskel, samuti segu põlemisel ülemises kihis toimuvast fraktsioneerivast destilleerimisest.
Täiendav soojusülekanne reservuaari kuumutatud seintelt vedelikule viib selle seinte lähedal asuvate kihtide soojenemiseni kõrgemale temperatuurile kui keskel. Seinte lähedal kuumutatud vedelik (või isegi aurumullid, kui seda kuumutatakse seinte lähedal üle keemistemperatuuri) tõuseb ülespoole, mis aitab kaasa vedeliku intensiivsele segunemisele ja kiirele kuumutamisele suurel sügavusel. Niinimetatud homotermiline kiht, need. praktiliselt püsiva temperatuuriga kiht, mille paksus põlemisel suureneb. Sellist temperatuurivälja nimetatakse teist tüüpi temperatuurijaotus.
Riis. 2.7.
1 - esimest tüüpi temperatuurijaotus; 2 - teist tüüpi temperatuurijaotus
Homotermilise kihi moodustumine on võimalik ka erineva keemistemperatuuriga vedelike segu pinnalähedaste kihtide fraktsioneeriva destilleerimise tulemusena. Kuna sellised vedelikud põlevad läbi, rikastub pinnalähedane kiht tihedamate kõrge keemistemperatuuriga fraktsioonidega, mis vajuvad alla, aidates kaasa vedeliku kõige konvektiivsemale kuumutamisele.
On kindlaks tehtud, et mida madalam on vedeliku (diislikütus, trafoõli) keemistemperatuur, seda raskem on moodustada homotermilist kihti. Nende põlemisel ületab paagi seinte temperatuur harva keemistemperatuuri. Märgade kõrge keemistemperatuuriga naftasaaduste põletamisel on aga tõenäosus homotermilise kihi tekkeks üsna suur. Paagi seinte kuumutamisel 100°C ja kõrgemale tekivad veeaurumullid, mis üles tormades põhjustavad kogu vedeliku intensiivset liikumist ja kiiret kuumenemist sügavuses. Homotermilise kihi paksuse sõltuvust põlemisajast kirjeldab seos
kus X - homotermilise kihi paksus teatud põlemisaja hetkel, m; x pr - homotermilise kihi piirav paksus, m; t on kihi moodustumise algusest loetud aeg, s; p - koefitsient, s -1.
Piisavalt paksu homotermilise kihi moodustumise võimalus märgade naftasaaduste põletamisel on täis keemise ja vedeliku väljapaiskumise esinemist.
Läbipõlemiskiirus sõltub oluliselt vedeliku tüübist, algtemperatuurist, õhuniiskusest ja hapniku kontsentratsioonist atmosfääris.
Võrrandist (2.45), võttes arvesse avaldist (2.44), on võimalik määrata massi läbipõlemise määr:
Valemist (2.50) on ilmne, et läbipõlemise kiirust mõjutavad leegist vedelikupeeglisse tuleva soojusvoo intensiivsus ja kütuse termofüüsikalised parameetrid: keemistemperatuur, soojusmahtuvus ja aurustumissoojus.
Tabelist. 2.5 on ilmne, et läbipõlemiskiiruse ja vedeliku soojendamise ja aurustamise soojuskulude vahel on teatav vastavus. Seega väheneb benseeneksüleenglütseroolide seerias läbipõlemiskiirus, kui soojuse tarbimine soojendamiseks ja aurustamiseks suureneb. Benseenilt dietüüleetrile üleminekul aga soojuskulud vähenevad. See näiline lahknevus on tingitud leegist vedeliku pinnale tulevate soojusvoogude intensiivsuse erinevusest. Kiirgusvoog on suitsuse benseenileegi jaoks piisavalt suur ja suhteliselt läbipaistva dietüüleetri leegi jaoks väike. Reeglina on kõige kiiremini põlevate vedelike ja kõige aeglasemalt põlevate vedelike läbipõlemismäärade suhe üsna väike ja ulatub 3,0-4,5-ni.
Tabel 25
Läbipõlemiskiiruse sõltuvus kütmisel ja aurustamisel kasutatavast soojusenergiast
Avaldisest (2.50) järeldub, et Г 0 suurenemisega läbipõlemiskiirus suureneb, kuna vedeliku kuumutamise keemistemperatuurini soojuskulud vähenevad.
Niiskusesisaldus segus vähendab vedeliku läbipõlemiskiirust esiteks selle aurustamiseks kuluva täiendava soojuse ja teiseks veeauru flegmatiseeriva toime tõttu gaasitsoonis. Viimane toob kaasa leegi temperatuuri languse ja seetõttu väheneb valemi (2.43) kohaselt ka selle kiirgusvõimsus. Rangelt võttes ei ole märja vedeliku (vett sisaldava vedeliku) põlemiskiirus konstantne, see põlemisprotsessi käigus suureneb või väheneb sõltuvalt vedeliku keemistemperatuurist.
Märgkütust võib kujutada kahe vedeliku seguna: kütus + vesi, mille põlemisel nende fraktsionaalne hajutamine. Kui põlevvedeliku keemistemperatuur on madalam kui vee keemistemperatuur (100°C), põleb kütus eelistatult ära, segu rikastatakse veega, läbipõlemiskiirus väheneb ja lõpuks põlemine peatub. Kui vedeliku keemistemperatuur on üle 100 ° C, siis, vastupidi, aurustub kõigepealt niiskus ja selle kontsentratsioon väheneb. Selle tulemusena suureneb vedeliku läbipõlemiskiirus kuni puhta toote põlemiskiiruseni.
Reeglina suureneb tuule kiiruse suurenemisega vedeliku läbipõlemise kiirus. Tuul intensiivistab kütuse segamise protsessi oksüdeerijaga, tõstes seeläbi leegi temperatuuri (tabel 2.6) ja tuues leegi põlemispinnale lähemale.
Tabel 2.6
Tuule kiiruse mõju leegi temperatuurile
Kõik see suurendab kuumutamiseks ja vedeliku aurustamiseks tarnitava soojusvoo intensiivsust, mistõttu suureneb läbipõlemiskiirus. Suurema tuulekiiruse korral võib leek katkeda, mis toob kaasa põlemise seiskumise. Näiteks kui traktori petrooleum põles 3 m läbimõõduga paagis, puhkes leek tuule kiirusel 22 m/s.
Enamik vedelikke ei saa põleda atmosfääris, kus hapnikusisaldus on alla 15%. Kui hapniku kontsentratsioon tõuseb üle selle piiri, suureneb põlemiskiirus. Oluliselt hapnikuga rikastatud atmosfääris toimub vedeliku põlemine suure koguse tahma eraldumisega leegi sisse ja täheldatakse vedela faasi intensiivset keemist. Mitmekomponentsete vedelike (bensiin, petrooleum jne) puhul tõuseb pinnatemperatuur koos hapnikusisalduse suurenemisega keskkonnas.
Läbipõlemiskiiruse ja vedeliku pinnatemperatuuri tõus koos hapniku kontsentratsiooni tõusuga atmosfääris on tingitud leegi emissioonivõime suurenemisest põlemistemperatuuri tõusust ja selle kõrgest tahmasisaldusest. .
Läbipõlemiskiirus muutub oluliselt ka tuleohtliku vedeliku taseme langusega paagis: läbipõlemiskiirus väheneb kuni põlemise katkemiseni. Kuna õhuhapniku tarnimine paagi sees olevast keskkonnast on raskendatud, on vedeliku taseme langusel kaugus h np leegitsooni ja põlemispinna vahel (joonis 2.8). Kiirgusvoog vedelikupeeglisse väheneb ja sellest tulenevalt väheneb ka läbipõlemismäär kuni sumbumiseni. Vedelike põletamisel suure läbimõõduga mahutites on põlemise nõrgenemise piirsügavus /g pr väga suur. Niisiis, 5 m läbimõõduga paagi puhul on see 11 m ja Im läbimõõduga umbes 35 m.
tuletõrjekeemiline võitlusjuhtimine
Põlenguala kasvutempo on tuleala suurenemine teatud aja jooksul ja see sõltub põlemise leviku kiirusest, põlenguala kujust ja lahingutegevuse efektiivsusest. See määratakse järgmise valemiga:
kus: V sn- põlenguala kasvukiirus, m 2 /min; ДS n - tulekahju ala järgnevate ja eelmiste väärtuste erinevus, m 2; Df - ajavahemik, min.
333 m2/min
2000 m2/min
2222 m2/min
Joonis 2.
Järeldus graafikult: Graafikult on näha, et esialgsel ajaperioodil tekkis väga suur tulekahju arengukiirus, see on tingitud põleva materjali omadustest (süttiv vedelik-atsetoon). Mahavalgunud atsetoon jõudis kiiresti ruumi piiridesse ja tule tuleareng piirdus tuleseintega. Võimsate veešahtide kiire kasutuselevõtt ja objekti personali õige tegutsemine aitasid kaasa tulekahjude arengu kiiruse vähenemisele (aktiveeriti avarii äravool ja käivitati tulekustutussüsteem, mis ei töötanud automaatrežiimis, sissepuhkeventilatsioon välja lülitatud).
Tulekahjude uurimisel määratakse leegi frondi lineaarne levimiskiirus kõigil juhtudel, kuna seda kasutatakse tüüpiliste objektide keskmise põlemiskiiruse kohta andmete saamiseks. Põlemise levik algsest tekkekohast erinevatesse suundadesse võib toimuda erineva kiirusega. Tavaliselt täheldatakse põlemise leviku maksimaalset kiirust: kui leegi front liigub nende avade suunas, mille kaudu toimub gaasivahetus; tulekoormuse järgi
See kiirus sõltub olukorrast tulekahjul, tulekustutusainete (OTV) tarnimise intensiivsusest jne.
Põlemise lineaarne levimiskiirus nii tulekahju vaba arengu kui ka selle lokaliseerimise korral määratakse suhtega:
kus: L on põlemisfrondi läbitud vahemaa uuritud ajavahemiku jooksul, m;
f 2 - f 1 - ajavahemik, mille jooksul mõõdeti põlemisfrondi läbitud vahemaa, min.
.jpg)
