Momentsiz nazariya yordamida yupqa devorli tomirlarni hisoblash

Vazifa 1.

Samolyot qo'nish moslamasining amortizator tirgovichining tsilindridagi havo bosimi to'xtab turgan holatda p = 20 MPa ga teng. Silindr diametri d =….. mm, devor qalinligi t =4 mm. Amortizatordagi bosim ………………… bo'lganda, tinch holatda va parvozdan keyin silindrdagi asosiy kuchlanishlarni aniqlang.

Javob: (to'xtash joyida); (parvozdan keyin).

Vazifa 2.

Suv kiradi suv turbinasi quvur liniyasi orqali, tashqi diametri mashinasozlik uchun bu ... ga teng. m va devor qalinligi t =25 mm. Mashina qurilishi suv olinadigan ko'l sathidan 200 m pastda joylashgan. Eng katta kuchlanishni toping ……………………….

Javob:

Vazifa 3.

Devorning mustahkamligini tekshiring …………………………… diametri ….. m, ish bosimi ostida p = 1 MPa, agar devor qalinligi bo'lsa. t =12 mm, [s]=100 MPa. Murojaat qiling IV kuch gipotezasi.

Javob:

Vazifa 4.

Qozon silindrsimon qismning diametriga ega d =…. m va ish bosimi ostida p=….. MPa. Ruxsat etilgan kuchlanish [s]=100 MPa da qozon devorining qalinligini tanlang. III kuch gipotezasi. Foydalanishda kerakli qalinlik qanday bo'ladi IV kuch farazlari?

Javob:

Vazifa 5.

Chelik sharsimon qobiq diametri d =1 m va qalinligi t =…. mm ichki bosim p = 4 MPa bilan yuklanadi. ……………… kuchlanish va………………..diametrini aniqlang.

Javob: mm.

Vazifa 6.

Diametrli silindrsimon idish d =0,8 m devor qalinligi bor t =... mm. Bunga asoslanib, idishdagi ruxsat etilgan bosimni aniqlang IV kuch gipotezasi, agar [s]=……MPa.

Javob: [p ]=1,5 MPa.

Vazifa 7.

Aniqlash ………………………….. silindrsimon qobiqning materiali, agar ichki bosim bilan yuklanganda datchiklar yo'nalishidagi deformatsiyalar

Javob: n=0,25.

Vazifa 8.

Qalin duralumin quvurmm va ichki diametrimm qalin po'latdan yasalgan ko'ylagi bilan mustahkamlangan, ustiga mahkam joylashtirilganmm. Ikki qavatli quvur uchun …………………………. chegarani toping, E st = 200 GPa, deb faraz qilgan holda, hozirgi paytda qatlamlar orasidagi oqim kuchi va ……………… kuchlanishiga ko'ra,E d =70 GPa,

Javob:

9-topshiriq.

O'tkazgich diametri d =…. ishga tushirish davrida mm devor qalinligi bor edi t =8 mm. Ishlash jarayonida korroziya tufayli, joylarda qalinligi ……………………. Quvurning ikki baravar xavfsizlik chegarasi bilan bardosh bera oladigan maksimal suv ustuni, agar quvur materialining oquvchanligi

Muammo 10.

Gaz quvurining diametri d =……. mm va devor qalinligi t = 8 mm rezervuarni maksimal ……………………………… 60 m ga etadi. quvur ichidagi bosim. Quvurdagi eng yuqori kuchlanishlar qanday va ular qachon yuzaga keladi?

Muammo 11.

Yupqa devorli silindrsimon idish yarim sharsimon tubiga ega. Silindrning qalinligi o'rtasidagi nisbat qanday bo'lishi kerak va sharsimon o'tish zonasida hech qanday ………………… bo'lmasligi uchun qismlar?

Muammo 12.

Temir yo'l tanklarini ishlab chiqarishda ular p = 0,6 MPa bosim ostida sinovdan o'tkaziladi. Tsilindrsimon qismda va tankning pastki qismida ……………………… ni aniqlang, hisoblangan bosim sifatida sinov bosimini oling. ga muvofiq hisoblang III kuch farazlari.

Muammo 13.

Ikkita konsentrik joylashgan bronza quvurlar o'rtasida p = 6 MPa bosim ostida suyuqlik oqadi. Qalinligi tashqi quvur ga tengIchki trubaning qaysi qalinligidaikkala quvurning ………………….. tomonidan ta'minlanadi? Bu holatda eng yuqori kuchlanishlar qanday?

Muammo 14.

Qobiq materialining ……………………… ni aniqlang, agar ichki bosim yuklanganda datchiklar yo'nalishidagi deformatsiya bo'lsa.

Muammo 15.

Diametrli yupqa devorli sharsimon idish d =1 m va qalinligi t =1 sm ichki bosim ostida va tashqi P t bo'lsa idishning ………………….. nima

Quyidagi yechim to'g'ri bo'ladimi:

Muammo 16.

Tishli uchlari bo'lgan yupqa devorli quvur ichki bosim p va bükme momenti M ta'sirida. Foydalanish III kuch gipotezasi, …………………… stresslarni o‘rganingberilgan r uchun M qiymatidan.

Muammo 17.

Konussimon idish uchun …………………….. meridional va aylana kuchlanishlari boʻlgan nuqtalar qaysi chuqurlikda oʻng tomonda koʻrsatilgan? Mahsulotning solishtirma og'irligini g=... ga teng deb hisoblab, ushbu kuchlanishlarning qiymatlarini aniqlang. kN/m 3 .

Muammo 18.

Idish p = 10 MPa gaz bosimiga duchor bo'ladi. Toping………………………agar [ s ]=250 MPa.

Javob: t =30 mm.

Muammo 19.

Pastki yarim sharsimon vertikal holatda joylashgan silindrsimon idish tepaga suv bilan to'ldiriladi. Yon devorlarning qalinligi va pastki qismi t =2 mm. Aniqlash ……………………… strukturaning silindrsimon va sferik qismlaridagi kuchlanishlar.

Javob:

Muammo 20.

Silindrsimon rezervuar H 1 = 6 m chuqurlikda o'ziga xos og'irlikdagi suyuqlik bilan to'ldirilgan.va tepada - H 2 = 2 m qalinligida - suv bilan. Tankning pastki qismidagi ……………………..ni aniqlang, agar [ s ]=60 MPa.

Javob: t =5 mm.

Muammo 21.

Gazni yoritish uchun kichik gaz ushlagichi devor qalinligiga ega t =5 mm. Yuqori va pastki tomirlarning …………… ni toping.

Javob:

Muammo 22.

Sinov mashinasining valfli float diametri alyuminiy qotishmasidan yasalgan yopiq silindrdir d =….. mm. Float ………………………bosimga r =23 MPa ta'sir qiladi. To'rtinchi kuch gipotezasi yordamida float devorining qalinligini aniqlang, agar [s]=200 MPa bo'lsa.

Javob: t =5 mm.

Muammo 23.

Diametrli yupqa devorli sharsimon idish d =1 m va qalinligi t =1 sm ichki ……………… ta’sirida. va tashqi Tomir devorlarining ……………….. nima Agar

Javob: .

Muammo 24.

Agar p=… bo'lsa, toroidal silindrdagi maksimal ………………… va aylana kuchlanishlarni aniqlang. MPa, t =3 mm, A=0,5 mm; d =0,4 m.

Javob:

Muammo 25.

Radiusli po'lat yarim sharsimon idish R =... m solishtirma ogʻirligi g = 7,5 kN/m 3 boʻlgan suyuqlik bilan toʻldirilgan. Qabul qilish ……………………. 2 mm va foydalanish III kuch gipotezasi, aniqlang kerakli qalinlik tomir devorlari, agar [s]=80 MPa bo'lsa.

Javob: t =3 mm.

Muammo 26.

…………………… eng yuqori meridional va aylana kuchlanishli nuqtalarni aniqlang va agar devor qalinligi bo'lsa, bu kuchlanishlarni hisoblang. t =... mm, suyuqlikning solishtirma og'irligi g = 10 kN/m 3.

Javob: 2 m chuqurlikda; 4 m chuqurlikda.

Muammo 27.

Konussimon tubiga ega silindrsimon idish solishtirma og‘irligi g = 7 kN/m3 bo‘lgan suyuqlik bilan to‘ldirilgan. Devor qalinligi doimiy va teng t =...mm. Aniqlash …………………………….. va aylana kuchlanishlari.

Javob:

Muammo 28.

Pastki yarim sharsimon silindrsimon idish o'ziga xos og'irligi g = 10 kN / m 3 bo'lgan suyuqlik bilan to'ldirilgan. Devor qalinligi doimiy va teng t =... mm. Tomir devoridagi maksimal kuchlanishni aniqlang. Agar uzunligi ……………………………., qolgan barcha o‘lchamlar o‘zgarmas bo‘lsa, bu kuchlanish necha marta ortadi?

Javob: 1,6 barobar ortadi.

Muammo 29.

O'ziga xos og'irligi g = 9,5 kN / m 3 bo'lgan moyni saqlash uchun devor qalinligi bilan kesilgan konus shaklidagi idish ishlatiladi. t =10 mm. Eng kattasini aniqlang …………………………. tomir devoridagi stress.

Javob:

Muammo 30.

Yupqa devorli konussimon qo'ng'iroq suv qatlami ostida joylashgan. Sirtdagi havo bosimi bo'lsa …………………………….. va halqa kuchlanishlarini aniqlang. qo'ng'iroq devori qalinligi ostida t = 10 mm.

Javob:

Muammo 31.

Qobiq qalinligi t =20 mm, shakli aylanish ellipsoidi (Ox - aylanish o'qi), ichki bosim r=... bilan yuklangan. MPa. Uzunlamasına va ko'ndalang kesmalarda ……………….. toping.

Javob:

Muammo 32.

Uchinchi kuch gipotezasidan foydalanib, devor qalinligi bilan inqilob paraboloidiga o'xshash tomirning kuchini tekshiring. t =... mm, agar suyuqlikning solishtirma og'irligi g = 10 kN/m 3 bo'lsa, ruxsat etilgan kuchlanish [s] = 20 MPa, d = h =5 m. Balandligi bo'yicha quvvatni tekshiring ………………………….

Javob: bular. mustahkamligi ta’minlanadi.

Muammo 33.

Sferik tubiga ega silindrsimon idish p =... MPa bosimi ostida gazni saqlash uchun mo'ljallangan. ………………… ostida, bir xil material va devor qalinligi bilan bir xil sig'imdagi sharsimon idishda gazni saqlash mumkinmi? Bu qanday moddiy tejashga erishadi?

Javob: tejamkorlik 36% ni tashkil qiladi.

Muammo 34.

Devor qalinligi bilan silindrsimon qobiq t =5 mm kuch bilan siqilgan F =….. kN. Ishlab chiqarishdagi noaniqliklar tufayli shakllantiruvchi qobiqlar juda oz miqdorda olingan ……………………………. Ushbu egrilikning meridional stresslarga ta'sirini e'tiborsiz qoldirib, hisoblangchig'anoq balandligining o'rtasida, generatorlar sinusoidning bir yarim to'lqini bo'ylab egilgan deb hisoblasak va f =0,01 l; l= r.

Javob:

Muammo 35.

Vertikal silindrsimon idish suyuqlik hajmini saqlash uchun mo'ljallangan V Va solishtirma og'irlik g. Dizayn sabablari bo'yicha tayinlangan yuqori va pastki tagliklarning umumiy qalinligi tengdirTankning H optining eng qulay balandligini aniqlang, bunda strukturaning massasi minimal bo'ladi.Tank balandligini H opt ga teng qilib, [s]=180 MPa, D=9 mm, g=10 kN/m 3 deb faraz qilgan holda ………………………….. qismlarni toping. V = 1000 m 3.

Javob: N opt =9 m, mm.

Muammo 36.

Qalin uzun ingichka quvur t =…. mm diametrli mutlaq qattiq novda D sızdırmazlık bilan joylashtiriladi d =…..mm . …………… agar D=0,0213 mm bo'lsa, uni novdadan olib tashlash uchun trubaga qo'llanilishi kerak; f =0,1; l=10 sm, E=100 GPa, n=0,35.

Javob: F =10 kN.

Muammo 37.

Sferik tubiga ega yupqa devorli silindrsimon idish ichkaridan p = 7 MPa gaz bosimiga duchor bo'ladi. ……………………………….. diametri bo'yicha E 1 =E 2 =200 GPa.

Javob: N 02 =215 N.

Muammo 38.

Boshqalar orasida strukturaviy elementlar Silindrlar aviatsiya va raketasozlikda qo'llaniladi Yuqori bosim. Ular odatda silindrsimon yoki sharsimon shaklga ega va ular uchun, boshqa strukturaviy birliklar kabi, minimal vazn talabiga rioya qilish juda muhimdir. Rasmda ko'rsatilgan shaklli silindrning dizayni taklif etiladi. Tsilindrning devorlari radial devorlar bilan bog'langan bir nechta silindrsimon qismlardan iborat. Silindrsimon devorlar kichik radiusga ega bo'lganligi sababli, ulardagi kuchlanish kamayadi va radial devorlar tufayli og'irlikning oshishiga qaramay, strukturaning umumiy og'irligi bir xil bo'lgan oddiy silindrga qaraganda kamroq bo'ladi deb umid qilish mumkin. hajmi…………………………….?

Muammo 39.

Tarkibida solishtirma ogʻirligi g suyuqlik boʻlgan teng qarshilikli yupqa devorli qobiqning ……………………… ni aniqlang.

Qalin devorli quvurlarni hisoblash

Vazifa 1.

Bosim nima (ichki yoki tashqi)……………………. quvurlar? Ko'ra eng katta ekvivalent stresslar necha marta III Agar bosim qiymatlari bir xil bo'lsa, bir holatda kuch gipotezasi boshqasiga qaraganda ko'proq yoki kamroqmi? Ikkala holatda ham eng katta radial siljishlar teng bo'ladimi?

Vazifa 2.

Ikki quvur faqat o'lchamlari bilan farq qiladi ko'ndalang kesim: 1-quvur - A=20 sm, b =30 sm; 2-quvur - A=10 sm, b =15 sm. Quvurlardan qaysi biri ………………… qobiliyatiga ega?

Vazifa 3.

Qalin devorli quvur o'lchamlari bilan A=20 sm va b =40 sm belgilangan bosimga bardosh bera olmaydi. Yuk ko'tarish qobiliyatini oshirish uchun ikkita variant taklif etiladi: 1) tashqi radiusni P marta oshirish b ; 2) ichki radiusni P marta kamaytiring A. Qaysi variant ………………………… beradi. da bir xil qiymat P?

Vazifa 4.

O'lchamlari bo'lgan quvur A=10 sm va b =20 sm bosimga bardosh beradi p=….. MPa. Agar tashqi radius … marta oshirilsa, quvurning yuk ko'tarish qobiliyati qancha (foizda) ……………….. bo'ladi?

Vazifa 5.

Birinchi jahon urushi (1918) oxirida Germaniya Parijni 115 km masofadan o'qqa tutish uchun o'ta uzoq masofali to'p ishlab chiqardi. Bo'lgandi po'lat quvur Uzunligi 34 m va qalinligi 40 sm bo'lgan qurolning og'irligi 7,5 MN. Uning 120 kilogrammli snaryadlari diametri 21 sm bo'lgan bir metr uzunlikda bo'lib, 150 kg porox ishlatildi, bu esa 500 MPa bosimni keltirib chiqardi, bu esa snaryadni uloqtirdi. boshlang'ich tezligi 2 km/s. Qurol o'qini yasashda foydalanilgan ……………………… nima bo'lishi kerak xavfsizlik chegarasidan bir yarim baravar kammi?

Texnologiyada ko'pincha devorlari suyuqliklar, gazlar va donador jismlarning bosimini sezadigan idishlar mavjud ( bug 'qozonlari, tanklar, dvigatellarning ish kameralari, tanklar va boshqalar). Agar tomirlar inqilob jismlarining shakliga ega bo'lsa va ularning devor qalinligi ahamiyatsiz bo'lsa va yuk eksasimmetrik bo'lsa, unda yuk ostida ularning devorlarida paydo bo'ladigan kuchlanishlarni aniqlash juda oddiy.

Bunday hollarda, katta xatoliksiz, devorlarda faqat oddiy kuchlanishlar (tortishish yoki bosim) paydo bo'ladi va bu kuchlanishlar devor qalinligi bo'ylab teng ravishda taqsimlanadi deb taxmin qilish mumkin.

Bunday taxminlarga asoslangan hisob-kitoblar, agar devor qalinligi taxminan devorning minimal egrilik radiusidan oshmasa, tajribalar bilan yaxshi tasdiqlangan.

Keling, o'lchamlari va idish devoridan elementni kesib olaylik.

Biz devor qalinligini belgilaymiz t(8.1-rasm). Berilgan joydagi tomir sirtining egrilik radiusi va elementga yuk - ichki bosim , element yuzasiga normal.

Elementning idishning qolgan qismi bilan o'zaro ta'sirini intensivligi va ga teng bo'lgan ichki kuchlar bilan almashtiramiz. Devor qalinligi ahamiyatsiz bo'lgani uchun, yuqorida aytib o'tilganidek, bu stresslarni devor qalinligi bo'ylab teng ravishda taqsimlangan deb hisoblash mumkin.

Keling, elementning muvozanati uchun shart yarataylik, buning uchun elementga ta'sir qiluvchi kuchlarni normal yo'nalishga proyeksiya qilamiz. pp element yuzasiga. Yuk proyeksiyasi ga teng . Stressning normal yo'nalishga proektsiyasi segment bilan ifodalanadi ab, teng 1-4 (va 2-3) chetiga ta'sir qiluvchi kuchning proyeksiyasi , ga teng . Xuddi shunday, 1-2 (va 4-3) chetiga ta'sir qiluvchi kuchning proyeksiyasi teng .

Tanlangan elementga qo'llaniladigan barcha kuchlarni normal yo'nalishga loyihalash orqali pp, olamiz

Elementning kichik o'lchamlari tufayli uni olish mumkin

Buni hisobga olib, muvozanat tenglamasidan olamiz

Shuni hisobga olgan holda d Va bizda ... bor

tomonidan qisqartirilgan va bo'lish t, olamiz

(8.1)

Bu formula deyiladi Laplas formulasi. Keling, amaliyotda tez-tez uchraydigan ikki turdagi tomirlarni hisoblashni ko'rib chiqaylik: sharsimon va silindrsimon. Bunday holda, biz o'zimizni ichki gaz bosimi holatlari bilan cheklaymiz.

a) b)

1. Sharsimon idish. Ushbu holatda Va (8.1) dan kelib chiqadi qayerda

(8.2)

dan beri Ushbu holatda Agar tekis kuchlanish holati mavjud bo'lsa, unda kuchni hisoblash uchun u yoki bu kuch nazariyasini qo'llash kerak. Bosh kuchlanishlar quyidagi qiymatlarga ega: Uchinchi kuch gipotezasiga ko'ra; . O'rnini bosish Va , olamiz

(8.3)

ya'ni kuch sinovi bir o'qli kuchlanish holatidagi kabi amalga oshiriladi.

To'rtinchi kuch gipotezasiga ko'ra,
. Chunki bu holatda , Bu

(8.4)

ya'ni uchinchi kuch gipotezasi ostidagi holat.

2. Silindrsimon idish. Ushbu holatda (silindr radiusi) va (silindr generatrixining egrilik radiusi).

Laplas tenglamasidan olamiz qayerda

(8.5)

Zo'riqishni aniqlash uchun idishni o'z o'qiga perpendikulyar tekislik bilan kesib, idish qismlaridan birining muvozanat holatini ko'rib chiqamiz (47-rasm, b).

Kesilgan qismga ta'sir qiluvchi barcha kuchlarni kemaning o'qiga proyeksiya qilib, biz olamiz

(8.6)

Qayerda - idishning pastki qismidagi gaz bosimi kuchlarining natijasi.

Shunday qilib, , qayerda

(8.7)

E'tibor bering, kuchlanishlar ta'sir qiladigan silindrning kesmasi bo'lgan halqaning yupqa devorliligi tufayli uning maydoni aylana va devor qalinligining mahsuloti sifatida hisoblanadi. Silindrsimon idishda solishtirsak, biz buni ko'ramiz

Muhandislik amaliyotida tanklar, suv omborlari, gaz baklari, havo va gaz ballonlari, qurilish gumbazlari, kimyo muhandislik apparatlari, turbina va reaktiv dvigatel korpuslarining qismlari va boshqalar kabi konstruktsiyalar keng qo'llaniladi. Ushbu tuzilmalarning barchasi, ularning mustahkamligi va qattiqligi hisob-kitoblari nuqtai nazaridan, yupqa devorli idishlar (chig'anoqlar) deb tasniflanishi mumkin (13.1-rasm, a).

Ko'pgina yupqa devorli tomirlarning o'ziga xos xususiyati shundaki, ular shaklda inqilob jismlarini ifodalaydi, ya'ni. ularning yuzasi qandaydir egri chiziqni aylantirish orqali hosil bo'lishi mumkin eksa atrofida HAQIDA-HAQIDA. Kemaning o'qni o'z ichiga olgan tekislik bilan kesilishi HAQIDA-HAQIDA, chaqirildi meridional qism, va meridional kesmalarga perpendikulyar kesmalar deyiladi tuman. Aylana bo'limlari, qoida tariqasida, konusning shakliga ega. 13.1b-rasmda ko'rsatilgan idishning pastki qismi yuqori qismdan aylana qismi bilan ajratilgan. Idish devorlarining qalinligini yarmiga bo'luvchi sirt deyiladi o'rta sirt. Agar sirtning ma'lum bir nuqtasida eng kichik asosiy egrilik radiusining qobiq devorining qalinligiga nisbati 10 dan oshsa, qobiq yupqa devorli deb hisoblanadi.
.

Keling, qobiqdagi ba'zi ekssimetrik yukning ta'sirining umumiy holatini ko'rib chiqaylik, ya'ni. aylana yo'nalishida o'zgarmaydigan va faqat meridian bo'ylab o'zgarishi mumkin bo'lgan bunday yuk. Qobiq tanasidan ikkita aylana va ikkita meridional kesimli elementni tanlaymiz (13.1-rasm, a). Element o'zaro perpendikulyar yo'nalishlarda kuchlanishni boshdan kechiradi va egiladi. Elementning ikki tomonlama kuchlanishi devor qalinligi bo'ylab normal kuchlanishlarning bir xil taqsimlanishiga mos keladi va qobiq devorida normal kuchlarning paydo bo'lishi. Elementning egri chizig'ining o'zgarishi qobiq devorida egilish momentlari mavjudligini ko'rsatadi. Bükme paytida, devor qalinligi bo'ylab o'zgarib turadigan nur devorida normal stresslar paydo bo'ladi.

Eksensimetrik yuk ta'sirida egilish momentlarining ta'sirini e'tiborsiz qoldirish mumkin, chunki oddiy kuchlar ustunlik qiladi. Bu qobiq devorlarining shakli va undagi yuk tashqi va ichki kuchlar o'rtasidagi muvozanatni bükme momentlari paydo bo'lmasdan mumkin bo'lganda sodir bo'ladi. Qobiqda paydo bo'ladigan normal kuchlanish butun qalinligi bo'ylab doimiy bo'ladi va shuning uchun qobiqning egilishi yo'q degan taxminga asoslangan qobiqlarni hisoblash nazariyasi deyiladi. qobiqlarning lahzasiz nazariyasi. Agar qobiqda keskin o'tishlar va qattiq chimchilashlar bo'lmasa va bundan tashqari, konsentrlangan kuchlar va momentlar bilan yuklanmagan bo'lsa, momentsiz nazariya yaxshi ishlaydi. Bundan tashqari, bu nazariya qobiq devorining qalinligi qanchalik kichik bo'lsa, aniqroq natijalar beradi, ya'ni. devor qalinligi bo'ylab kuchlanishlarning bir xil taqsimlanishi haqidagi faraz haqiqatga qanchalik yaqin bo'lsa.

Konsentrlangan kuchlar va momentlar, o'tkir o'tishlar va chimchilashlar mavjud bo'lganda, muammoni hal qilish ancha qiyinlashadi. Qobiq biriktirilgan joylarda va shakli keskin o'zgargan joylarda egilish momentlari ta'sirida kuchaygan stresslar paydo bo'ladi. Bu holda, deb atalmish qobiqni hisoblashning moment nazariyasi. Shuni ta'kidlash kerakki, qobiqlarning umumiy nazariyasi masalalari materiallarning mustahkamligidan ancha uzoqroq bo'lib, struktura mexanikasining maxsus bo'limlarida o'rganiladi. Ushbu qo'llanmada yupqa devorli tomirlarni hisoblashda meridional va aylana bo'limlarida ta'sir qiluvchi kuchlanishlarni aniqlash muammosi statik jihatdan aniqlanishi mumkin bo'lgan holatlar uchun momentsiz nazariya ko'rib chiqiladi.

13.2. Momentsiz nazariya yordamida simmetrik qobiqlarda kuchlanishlarni aniqlash. Laplas tenglamasini hosil qilish

Suyuqlikning og'irligidan ichki bosimni boshdan kechirayotgan aksimetrik yupqa devorli qobiqni ko'rib chiqaylik (13.1-rasm, a). Ikki meridional va ikkita aylana bo'limdan foydalanib, qobiq devoridan cheksiz kichik elementni tanlaymiz va uning muvozanatini ko'rib chiqamiz (13.2-rasm).

Meridional va aylana kesmalarda yukning simmetriyasi va kesimlarning o'zaro siljishlari yo'qligi sababli tangensial kuchlanishlar mavjud emas. Shunday qilib, tanlangan elementga faqat asosiy normal stresslar ta'sir qiladi: meridional stress
Va halqa stressi . Vaqtsiz nazariyaga asoslanib, biz devor qalinligi bo'ylab kuchlanishni taxmin qilamiz
Va teng taqsimlanadi. Bundan tashqari, biz qobiqning barcha o'lchamlarini uning devorlarining o'rta yuzasiga havola qilamiz.

Qobiqning o'rta yuzasi ikki marta kavisli sirtdir. Ko'rib chiqilayotgan nuqtada meridianning egrilik radiusini belgilaymiz
, o'rta sirtning aylana yo'nalishidagi egrilik radiusi bilan belgilanadi . Kuchlar elementning chetlari bo'ylab harakat qiladi
Va
. Yoniq ichki yuzasi tanlangan element suyuqlik bosimiga duchor bo'ladi , uning natijasi teng
. Keling, yuqoridagi kuchlarni normalga proyeksiya qilaylik
yuzasiga:

Elementning meridional tekislikka proyeksiyasini tasvirlaymiz (13.3-rasm) va shu rasmga asoslanib, (a) ifodaning birinchi hadini yozamiz. Ikkinchi atama analogiya orqali yoziladi.

(a) dagi sinusni burchakning kichikligi sababli uning argumenti bilan almashtirish va (a) tenglamaning barcha shartlarini ga bo'lish
, biz olamiz:

(b).

Elementning meridional va aylana kesimlarining egriliklari mos ravishda teng ekanligini hisobga olsak.
Va
, va bu iboralarni (b) ga almashtirib, biz quyidagilarni topamiz:

. (13.1)

Ifoda (13.1) Laplas tenglamalarini ifodalaydi, uni 19-asr boshlarida suyuqliklardagi sirt tarangligini oʻrganayotganda olgan frantsuz olimi nomi bilan atalgan.

Tenglama (13.1) ikkita noma'lum kuchlanishni o'z ichiga oladi Va
. Meridional stress
o'q uchun muvozanat tenglamasini tuzib topamiz
qobiqning kesilgan qismiga ta'sir qiluvchi kuchlar (12.1-rasm, b). Qobiq devorlarining aylana maydoni formuladan foydalanib hisoblanadi
. Voltajlar
qobiqning o'zi va o'qga nisbatan yukning simmetriyasi tufayli
hududga teng taqsimlanadi. Demak,

, (13.2)

Qayerda - ko'rib chiqilayotgan kesma ostida yotgan idish va suyuqlik qismining og'irligi; suyuqlik bosimi, Paskal qonuniga ko'ra, barcha yo'nalishlarda teng va teng , Qayerda ko‘rib chiqilayotgan bo‘limning chuqurligi va - suyuqlik hajmining birlik og'irligi. Agar suyuqlik atmosferaga nisbatan bir oz ortiqcha bosim ostida idishda saqlansa , keyin bu holatda
.

Endi keskinlikni bilish
Laplas tenglamasidan (13.1) kuchlanishni topish mumkin .

Amaliy masalalarni yechishda, qobiq yupqa bo'lganligi sababli, o'rta sirt radiuslari o'rniga
Va tashqi va ichki yuzalarning radiuslarini almashtiring.

Yuqorida aytib o'tilganidek, aylana va meridional stresslar Va
asosiy stresslardir. Yo'nalishi tomir yuzasiga normal bo'lgan uchinchi asosiy kuchlanishga kelsak, u holda qobiqning sirtlaridan birida (tashqi yoki ichki, qobiqqa qaysi tomondan bosim ta'sir qilishiga qarab) teng bo'ladi. , va aksincha - nolga teng. Yupqa devorli stressli qobiqlarda Va
har doim ko'proq . Bu shuni anglatadiki, uchinchi asosiy stressning kattaligi bilan solishtirganda e'tiborsiz qolishi mumkin Va
, ya'ni. uni nolga teng deb hisoblang.

Shunday qilib, biz qobiq materiali tekis stress holatida deb taxmin qilamiz. Bunday holda, materialning holatiga qarab kuchni baholash uchun tegishli kuch nazariyasidan foydalanish kerak. Masalan, to'rtinchi (energiya) nazariyadan foydalanib, biz kuch holatini quyidagi shaklda yozamiz:

Keling, momentsiz qobiqlarni hisoblashning bir nechta misollarini ko'rib chiqaylik.

13.1-misol. Sferik idish bir xil ichki gaz bosimi ta'sirida (13.4-rasm). Idish devoriga ta'sir etuvchi kuchlanishlarni aniqlang va uchinchi kuch nazariyasi yordamida idishning mustahkamligini baholang. Biz idish devorlarining o'z vaznini va gazning og'irligini e'tiborsiz qoldiramiz.

1. Qobiqning dumaloq simmetriyasi va ekssimetrik kuchlanish yuki tufayli. Va
qobiqning barcha nuqtalarida bir xil. Faraz qilish (13.1)
,
, A
, biz olamiz:

. (13.4)

2. Uchinchi kuch nazariyasiga ko'ra sinov o'tkazamiz:

.

Shuni hisobga olib
,
,
, mustahkamlik sharti quyidagi shaklni oladi:

. (13.5)

13.2-misol. Silindrsimon qobiq bir xil ichki gaz bosimi ta'sirida (13.5-rasm). Idish devoriga ta'sir etuvchi aylana va meridional kuchlanishlarni aniqlang va kuchning to'rtinchi nazariyasi yordamida uning kuchini baholang. Tomir devorlarining o'z vaznini va gazning og'irligini e'tiborsiz qoldiring.

1. Qobiqning silindrsimon qismidagi meridianlar ular uchun generatrislardir
. Laplas tenglamasidan (13.1) aylana kuchlanishni topamiz:

. (13.6)

2. (13.2) formuladan foydalanib, faraz qilib, meridional kuchlanishni topamiz
Va
:

. (13.7)

3. Quvvatni baholash uchun biz quyidagilarni qabul qilamiz:
;
;
. To'rtinchi nazariyaga ko'ra mustahkamlik sharti (13.3) ko'rinishga ega. Ushbu shartga aylana va meridional kuchlanish (a) va (b) ifodalarini almashtirsak, biz hosil bo'lamiz.

12.3-misol. Konussimon tubiga ega silindrsimon tank suyuqlikning og'irligi ta'sirida (13.6-rasm, b). Tankning konussimon va silindrsimon qismidagi aylana va meridional kuchlanishlarning o‘zgarish qonuniyatlarini aniqlang, maksimal kuchlanishlarni toping. Va
va tank balandligi bo'ylab kuchlanish taqsimotining diagrammalarini tuzing. Tank devorlarining og'irligini e'tiborsiz qoldiring.

1. Chuqurlikdagi suyuqlik bosimini toping
:

. (A)

2. Aylana kuchlanishlarni Laplas tenglamasidan meridianlarning (generatorlarning) egrilik radiusini hisobga olgan holda aniqlaymiz.
:

. (b)

Qobiqning konus shaklidagi qismi uchun

;
. (V)

(c) ni (b) ga almashtirib, biz tankning konus qismidagi aylana kuchlanishlarining o'zgarishi qonunini olamiz:

. (13.9)

Silindrsimon qism uchun, bu erda
aylana kuchlanishlarni taqsimlash qonuni quyidagi ko'rinishga ega:

. (13.10)

Diagramma 13.6-rasmda ko'rsatilgan, a. Konusning qismi uchun bu diagramma parabolikdir. Uning matematik maksimal darajasi umumiy balandlikning o'rtasida sodir bo'ladi
. Da
qachon shartli ma'noga ega
maksimal kuchlanish konusning qismiga to'g'ri keladi va haqiqiy qiymatga ega:

. (13.11)

3. Meridional kuchlanishlarni aniqlang
. Konussimon qism uchun, balandligi bo'lgan konusning hajmida suyuqlikning og'irligi teng:

. (G)

Meridional kuchlanish formulasiga (a), (c) va (d) ni (13.2) qo'yib, biz quyidagilarni olamiz:

. (13.12)

Diagramma
13.6-rasmda ko'rsatilgan, v. Maksimal chizma
, konussimon qism uchun ham parabola bo'ylab chizilgan, qachon sodir bo'ladi
. Bu qachon haqiqiy ahamiyatga ega
, konusning qismiga tushganda. Maksimal meridional kuchlanishlar quyidagilarga teng:

. (13.13)

Silindrsimon qismda kuchlanish
balandligi o'zgarmaydi va tank to'xtatilgan joyning yuqori chetidagi kuchlanishga teng:

. (13.14)

Tankning yuzasi keskin tanaffusga ega bo'lgan joylarda, masalan, silindrsimon qismdan konusning qismga o'tish nuqtasida (13.7-rasm) (13.5-rasm), meridional kuchlanishlarning radial komponenti.
muvozanatli emas (13.7-rasm).

Halqaning perimetri bo'ylab ushbu komponent intensivlik bilan radial taqsimlangan yuk hosil qiladi
, silindrsimon qobiqning chekkalarini ichkariga egishga moyil. Ushbu egilishni bartaraf qilish uchun sinish joyida qobiqni o'rab turgan burchak yoki kanal shaklida qattiqlashtiruvchi (oraliq halqa) o'rnatiladi. Ushbu halqa radial yukni ko'taradi (13.8-rasm, a).

Ikkita cheksiz bir-biriga yaqin joylashgan radial kesma (13.8b-rasm) yordamida uning bir qismini ajratuvchi halqadan kesib olaylik va unda paydo bo'ladigan ichki kuchlarni aniqlaymiz. Spacer halqasining simmetriyasi va uning konturi bo'ylab taqsimlangan yuk tufayli, kesish kuchi va halqada egilish momenti yuzaga kelmaydi. Faqat uzunlamasına kuch qoladi
. Keling, uni topamiz.

Bo'shliq halqasining kesilgan elementiga ta'sir qiluvchi barcha kuchlarning o'qga proyeksiyalari yig'indisini tuzamiz. :

. (A)

Burchakning sinusini almashtiramiz kichikligi tufayli burchak
va (a) ni almashtiring. Biz olamiz:

,

(13.15)

Shunday qilib, ajratuvchi halqa siqilishda ishlaydi. Kuchlilik sharti quyidagi shaklni oladi:

, (13.16)

Qayerda halqaning o‘rta chizig‘ining radiusi; - halqaning tasavvurlar maydoni.

Ba'zan, oraliq halqa o'rniga, idishning pastki qismining chetlarini qobiqqa egib, qobiqning mahalliy qalinlashuvi hosil bo'ladi.

Agar qobiq tashqi bosimni boshdan kechirsa, u holda meridional stresslar bosim va radial kuch bo'ladi salbiy bo'ladi, ya'ni. tashqariga qaratilgan. Keyin qattiqlashtiruvchi halqa siqilishda emas, balki kuchlanishda ishlaydi. Bunday holda, mustahkamlik holati (13.16) bir xil bo'lib qoladi.

Shuni ta'kidlash kerakki, qattiqlashtiruvchi halqani o'rnatish qobiq devorlarining egilishini to'liq bartaraf etmaydi, chunki qattiqlashtiruvchi halqa qovurg'aga ulashgan qobiq halqalarining kengayishini cheklaydi. Natijada, qattiqlashtiruvchi halqa yaqinidagi shakllantiruvchi qobiqlar egiladi. Bu hodisa chekka effekti deb ataladi. Bu qobiq devoridagi stressning sezilarli mahalliy o'sishiga olib kelishi mumkin. Chet effektini hisobga olishning umumiy nazariyasi maxsus kurslarda qobiqlarni hisoblashning moment nazariyasi yordamida muhokama qilinadi.

Faqat tayinlangan holda onlayn yordam

Muammo 1

Pyezometr darajalaridagi farqni aniqlang h.

Tizim muvozanatda.

Piston maydoni nisbati 3 ga teng. H= 0,9 m.

Suyuq suv.

Muammo 1.3

Darajaning farqini aniqlang h ko'paytiruvchi pistonlar muvozanatda bo'lganda piezometrlarda, agar D/d = 5, H= 3,3 m. Grafik tuzing h = f(D/d), Agar D/d= 1,5 ÷ 5.

Muammo 1. 5

Diametrli ikkita tsilindrdan iborat yupqa devorli idish d= 100 mm va D= 500 mm, pastki ochiq uchi A idishidagi suv sathidan pastga tushiriladi va balandlikda joylashgan C tayanchlariga tayanadi. b= bu darajadan 0,5 m balandlikda.

Agar idishda vakuum hosil bo'lsa, undagi suv balandlikka ko'tarilsa, tayanchlar tomonidan qabul qilinadigan kuchning kattaligini aniqlang. a + b= 0,7 m kemaning o'z og'irligi G= 300 N. Diametrning o'zgarishi natijaga qanday ta'sir qiladi? d?

Muammo 1.7

Aniqlash mutlaq bosim idishdagi havo, agar simob qurilmasi o'qilsa h= 368 mm, balandligi H= 1 m simob zichligi r rt = 13600 kg/m 3. Atmosfera bosimi p atm = 736 mm Hg. Art.

Muammo 1.9

Piston ustidagi bosimni aniqlang p 01, agar ma'lum bo'lsa: pistonlardagi kuchlar P 1 = 210 N, P 2 = 50 N; asboblarni o'qish p 02 = 245,25 kPa; piston diametrlari d 1 = 100 mm, d 2 = 50 mm va balandlik farqi h= 0,3 m r Hg /r = 13,6.

Muammo 1.16

Bosimni aniqlang p gidravlik tizimda va yuk og'irligi G piston ustida yotadi 2 , uni pistonga ko'tarish uchun 1 qo'llaniladigan kuch F= 1 kN. Piston diametri: D= 300 mm, d= 80 mm, h= 1 m, r = 810 kg / m3. Grafik tuzing p = f(D), Agar D 300 dan 100 mm gacha o'zgarib turadi.

Muammo 1.17.

Aniqlash maksimal balandlik N max , agar uning bosimi bo'lsa, benzinni pistonli nasos bilan so'rib olish mumkin to'yingan bug'lar ga teng h n.p. = 200 mm Hg. Art., va atmosfera bosimi h a = 700 mm Hg. Art. Agar tayoq bo'ylab qanday kuch bor N 0 = 1 m, r b = 700 kg / m 3; D= 50 mm?

Grafik tuzing F = ƒ( D) o'zgarganda D 50 mm dan 150 mm gacha.

Muammo 1.18

Diametrni aniqlang D Haddan tashqari suyuqlik bosimi mavjud bo'lganda valfni ko'tarish uchun 1 ta gidravlik silindr kerak p= 1 MPa, agar quvur liniyasi diametri bo'lsa D 2 = 1 m va qurilmaning harakatlanuvchi qismlarining massasi m= 204 kg. Qo'llanma yuzalarida valfning ishqalanish koeffitsientini hisoblashda oling f= 0,3, silindrdagi ishqalanish kuchi harakatlanuvchi qismlarning og'irligining 5% ga teng deb hisoblanadi. Vana orqasidagi bosim atmosfera bosimiga teng, ildiz maydonining ta'sirini e'tiborsiz qoldiring;

Bog'liqlik grafigini tuzing D 1 = f(p), Agar p 0,8 dan 5 MPa gacha o'zgarib turadi.

Muammo 1.19

Shlangi akkumulyator zaryadlanganda, nasos A tsilindrni suv bilan ta'minlaydi, B pistonini yuk bilan birga yuqoriga ko'taradi. Batareya zaryadsizlanganda, piston pastga siljiydi va tortishish ta'sirida silindrdan suvni gidravlik presslarga siqib chiqaradi.

1. Zaryad olayotganda suv bosimini aniqlang p z (nasos tomonidan ishlab chiqilgan) va tushirish p akkumulyatorning p (presslar tomonidan olingan), agar pistonning massasi yuk bilan birga bo'lsa m= 104 t va piston diametri D= 400 mm.

Piston balandligi bo'lgan manjet bilan muhrlangan b= 40 mm va piston ustidagi ishqalanish koeffitsienti f = 0,1.

Grafik tuzing p z = f(D) Va p p = f(D), Agar D 400 dan 100 mm gacha o'zgarib turadi, yuk bilan pistonning massasi o'zgarmagan deb hisoblanadi.

Muammo 1.21

Muhrlangan idishda A eritilgan babbitt mavjud (r = 8000 kg / m3). Vakuum o'lchagich ko'rsatilganda p vac = 0,07 MPa po'choqni to'ldirish B to'xtadi. Qayerda H= 750 mm. Babbitt darajasining balandligini aniqlang h oziqlantiruvchi idishda A.

Muammo 1.23

Kuchni aniqlang F pistonni balandlikda ushlab turish uchun zarur h Quduqdagi suv yuzasidan 2 = 2 m. Suv ustuni pistondan yuqoriga ko'tariladi h 1 = 3 m diametrlar: piston D= 100 mm, novda d= 30 mm. Piston va rodning og'irligiga e'tibor bermang.

Muammo 1.24

Idishda eritilgan qo'rg'oshin (r = 11 g / sm3) mavjud. Qo'rg'oshin sathining balandligi bo'lsa, idishning pastki qismiga ta'sir qiluvchi bosim kuchini aniqlang h= 500 mm, tomir diametri D= 400 mm, bosim va vakuum o'lchagichni o'qish p vac = 30 kPa.

Bosim kuchining idish diametriga nisbatan grafigini tuzing, agar D 400 dan 1000 mm gacha o'zgarib turadi

Muammo 1.25

Bosimni aniqlang p 1 ta suyuqlik shlangi bo'ylab yo'naltirilgan kuchni engish uchun gidravlik silindrga berilishi kerak. F= 1 kN. Diametrlari: silindr D= 50 mm, novda d= 25 mm. Tank bosimi p 0 = 50 kPa, balandligi H 0 = 5 m ishqalanish kuchiga e'tibor bermang. Suyuqlik zichligi r = 10 3 kg/m 3.

Muammo 1.28

Tizim muvozanatda. D= 100 mm; d= 40 mm; h= 0,5 m.

Agar piston C ga kuch ta'sir etsa, A va B pistonlariga qanday kuch qo'llanilishi kerak P 1 = 0,5 kN? Ishqalanishga e'tibor bermang. Bog'liqlik grafigini tuzing P 2 diametridan d, bu 40 dan 90 mm gacha o'zgarib turadi.

Muammo 1.31

Kuchni aniqlang F vakuum o'lchagich o'qisa, g'altakning novdasida p vac = 60 kPa, ortiqcha bosim p 1 = 1 MPa, balandlik H= 3 m, piston diametrlari D= 20 mm va d= 15 mm, r = 1000 kg / m 3.

Grafik tuzing F = f(D), Agar D 20 dan 160 mm gacha o'zgarib turadi.

Muammo 1.32

Rod bilan bog'langan ikkita piston tizimi muvozanatda. Kuchni aniqlang F, bahorni siqish. Pistonlar orasidagi va idishdagi suyuqlik zichligi r = 870 kg / m 3 bo'lgan moydir. Diametrlari: D= 80 mm; d= 30 mm; balandligi N= 1000 mm; ortiqcha bosim R 0 = 10 kPa.

Muammo 1.35

Yukni aniqlang P qopqoq murvatlarida A Va B gidravlik silindr diametri D= 160 mm, agar diametrli pistonga bo'lsa d= 120 mm qo'llaniladigan kuch F= 20 kN.

Bog'liqlik grafigini tuzing P = f(d), Agar d 120 dan 50 mm gacha o'zgarib turadi.

Vazifa1.37

Rasmda gidravlik qulfning dizayn diagrammasi ko'rsatilgan, uning oqim qismi bo'shliqqa kiritilganda ochiladi. A bosim bilan suyuqlik oqimini nazorat qilish p y. Qaysi minimal qiymatda ekanligini aniqlang p y pistonli itargich 1 bahorning oldindan yuklanishi ma'lum bo'lsa, sharli valfni ochish imkoniyatiga ega bo'ladi 2 F= 50 H; D = 25 mm, d = 15 mm, p 1 = 0,5 MPa, p 2 = 0,2 MPa. Ishqalanish kuchlarini e'tiborsiz qoldiring.

Muammo 1.38

O'lchov bosimini aniqlang p m, agar pistondagi kuch bo'lsa P= 100 kgf; h 1 = 30 sm; h 2 = 60 sm; piston diametrlari d 1 = 100 mm; d 2 = 400 mm; d 3 = 200 mm; r m /r in = 0,9. Aniqlash p m.

Muammo 1.41

Minimal quvvat qiymatini aniqlang F, tayoqqa qo'llaniladi, uning ta'siri ostida diametri bo'lgan piston D= 80 mm, agar valfni o'rindiqqa bosadigan kamon kuchi teng bo'lsa F 0 = 100 H va suyuqlik bosimi p 2 = 0,2 MPa. Valf kirish diametri (o'rindiq) d 1 = 10 mm. Rod diametri d 2 = 40 mm, Shlangi silindrning novda bo'shlig'idagi suyuqlik bosimi p 1 = 1,0 MPa.

Muammo 1.42

Differensial bahorning oldindan yuklanish miqdorini aniqlang xavfsizlik valfi(mm), valfning ochilishini ta'minlash p n = 0,8 MPa. Valf diametrlari: D= 24 mm, d= 18 mm; bahorning qattiqligi Bilan= 6 N/mm. Kattaroq pistonlarning o'ng tomonidagi va kichik pistonlarning chap tomonidagi bosim atmosferadir.

Muammo 1.44

Bilan gidravlik krikoda qo'lda haydovchi(27-rasm) dastagining oxirida 2 qo'llaniladigan kuch N= 150 N. Bosim diametrlari 1 va ko'tarish 4 Pistonlar mos ravishda teng: d= 10 mm va D= 110 mm. Kichik tutqichli qo'l Bilan= 25 mm.

Shlangi domkratning umumiy samaradorligi ē = 0,82 ni hisobga olib, uzunligini aniqlang. l dastagi 2 yukni ko'tarish uchun etarli 3 og'irligi 225 kN.

Bog'liqlik grafigini tuzing l = f(d), Agar d 10 dan 50 mm gacha o'zgarib turadi.

Vazifa 1.4 5

Balandlikni aniqlang h pyezometrik naychadagi suv ustuni. Suv ustuni to'liq pistonni muvozanatlashtiradi D= 0,6 m va d= 0,2 m, balandligi bor H= 0,2 m pistonning o'z og'irligini va muhrdagi ishqalanishni e'tiborsiz qoldiring.

Grafik tuzing h = f(D), diametri bo'lsa D 0,6 dan 1 m gacha o'zgarib turadi.

Muammo 1.51

Pistonning diametrini aniqlang = 80,0 kg; silindrlardagi suv chuqurligi H= 20 sm, h= 10 sm.

Qaramlikni shakllantirish P = f(D), Agar P= (20...80) kg.

Muammo 1.81

Ikki suyuqlikli bosim o'lchagichning o'qishini aniqlang h 2, agar tankdagi erkin yuzaga bosim bo'lsa p 0 abs = 147,15 kPa, tankdagi suv chuqurligi H= 1,5 m, simobgacha bo'lgan masofa h 1 = 0,5 m, r rt / r in = 13,6.

Muammo 2.33

Havo atmosferadan dvigatel tomonidan so'riladi, havo tozalagichdan o'tadi, so'ngra diametrli quvur orqali o'tadi. d 1 = 50 mm karbüratöre etkazib beriladi. Havoning zichligi r = 1,28 kg / m3. Diffuzor bo'ynidagi vakuumni diametri bilan aniqlang d Havo oqimida 2 = 25 mm (2-2-qism). Q= 0,05 m 3 / s. Quyidagi qarshilik koeffitsientlarini qabul qiling: havo tozalagich z 1 = 5; tizzalar z 2 = 1; havo damperi z 3 = 0,5 (quvurdagi tezlik bilan bog'liq); nozul z 4 = 0,05 (diffuzor bo'ynidagi tezlik bilan bog'liq).

Muammo 18

Og'irligi 20 dan 60 tonnagacha bo'lgan 3 og'ir yuklarni tortish uchun gidrodinamometr ishlatiladi (7-rasm). Piston 1 diametri D= 300 mm, novda 2 diametri d= 50 mm.

Piston va rodning og'irligini e'tiborsiz qoldirib, bosim ko'rsatkichlari grafigini tuzing R vaznga qarab bosim o'lchagich 4 m yuk 3.

Muammo 23

Shaklda. 12-rasmda g'altakning diametri bo'lgan gidravlik klapanning diagrammasi ko'rsatilgan d= 20 mm.

Shlangi klapandagi ishqalanishni va g'altakning 1 og'irligini e'tiborsiz qoldirib, A pastki bo'shlig'idagi yog 'bosimini muvozanatlash uchun siqilgan kamon 2 ishlab chiqishi kerak bo'lgan minimal kuchni aniqlang. R= 10 MPa.

Prujina kuchining diametrga nisbatan grafigini chizing d, Agar d 20 dan 40 mm gacha o'zgarib turadi.

Muammo 25

Shaklda. 14-rasmda 2 diametrli tekis valfli gidravlik distribyutorning diagrammasi ko'rsatilgan d= 20 mm. Bosim bo'shlig'ida IN gidravlik valf yog 'bosimini boshqaradi p= 5 MPa.

Bo'shliqdagi orqa bosimni e'tiborsiz qoldirish A gidravlik distribyutor va kuchsiz buloq 3 kuchi, uzunligini aniqlang l dastagining uchiga kuch bilan qo'llaniladigan tekis valfni 2 ochish uchun etarli bo'lgan qo'l qo'li 1 F= 50 N, agar kichik qo'lning uzunligi bo'lsa a= 20 mm.

Bog'liqlik grafigini tuzing F = f(l).

Muammo 1.210

Shaklda. 10-rasmda pistonli bosim o'tkazgichining diagrammasi ko'rsatilgan, unda piston 3 chapga siljiganida, pin 2 ko'tariladi, almashtirish elektr kontaktlari 4. Bahor tezligi 1 BILAN= 50,26 kN/m. Bosim tugmasi faollashtirilgan, ya'ni. 10 mm ga teng bo'lgan kamon 1 eksenel burilish bilan elektr kontaktlarini 4 o'zgartiradi.

Bosim kalitidagi ishqalanishni e'tiborsiz qoldirib, diametrini aniqlang d piston, agar bosim tugmasi A bo'shlig'idagi yog 'bosimida ishlashi kerak bo'lsa (chiqishda) R= 10 MPa.

VazifaI.27

Shlangi kuchaytirgich (bosimni oshirish uchun qurilma) nasosdan suv oladi ortiqcha bosim p 1 = 0,5 MPa. Bunday holda, harakatlanuvchi silindr suv bilan to'ldiriladi A tashqi diametri bilan D= 200 mm statsionar prokatda slaydlar BILAN, diametrga ega d= 50 mm, multiplikatorning chiqishida bosim hosil qiladi p 2 .

Bosimni aniqlang p 2, muhrlardagi ishqalanish kuchini bosim ostida silindrda ishlab chiqarilgan kuchning 10% ga teng p 1 va qaytib keladigan chiziqdagi bosimni e'tiborsiz qoldirish.

Ko'paytirgichning harakatlanuvchi qismlarining og'irligi m= 204 kg.

Bog'liqlik grafigini tuzing p 2 = f(D), Agar D 200 dan 500 mm gacha o'zgarib turadi, m, d, p 1 doimiy hisoblanadi.

Siz topshiriqlarni sotib olishingiz yoki elektron pochta orqali yangilariga buyurtma berishingiz mumkin (Skype)

2-topshiriq. Gidrostatika

Variant 0

D va d diametrli ikkita tsilindrdan iborat yupqa devorli idish, uning pastki ochiq uchi A rezervuaridagi suyuqlik darajasidan G dan pastga tushirilgan va bu sathidan b balandlikda joylashgan C tayanchlariga tayanadi. Agar idishda vakuum hosil bo'lsa, undagi suyuqlik F balandlikka (a + b) ko'tarilsa, tayanchlar tomonidan qabul qilinadigan kuchni aniqlang. Idishning massasi m. Diametrning d o'zgarishi bu kuchga qanday ta'sir qiladi? Ushbu miqdorlarning raqamli qiymatlari 2.0-jadvalda keltirilgan.

2.0-jadval

	Suyuq F
	Toza suv
	Dizel yoqilg'isi
	Neft og'ir
	AMG-10 moyi
	Transformator
	Shpindel
	Turbinnoe
	Yengil yog '

Variant 1

Diametri D bo'lgan va a balandlikda suyuqlik bilan to'ldirilgan silindrsimon idish d diametrli pistonga ishqalanishsiz osilgan (2.1-rasm). Idishning qopqoqli massasi m bo'lsa, uning muvozanatini ta'minlovchi vakuum V ni aniqlang. Pistonning diametri va uning suyuqlikka botirish chuqurligi olingan natijaga qanday ta'sir qiladi? Idishning B va C murvatli ulanishlaridagi kuchlarni hisoblang. Har bir qopqoqning massasi 0,2 m. Ushbu miqdorlarning raqamli qiymatlari 2.1-jadvalda keltirilgan.

2.1-jadval

	Suyuqlik
	Yengil yog '
	Dizel yoqilg'isi
	Neft og'ir
	AMG-10 moyi
	Transformator
	Shpindel
	Turbinnoe
	Sanoat 20

Variant 2

Yopiq tank tekis bo'linma bilan ikki qismga bo'linadi, uning h chuqurligida a tomoni bo'lgan kvadrat teshikka ega, qopqoq bilan yopiladi (2.2-rasm). Tankning chap tomonidagi suyuqlik ustidagi bosim bosim o'lchagich p M, o'ng tarafdagi havo bosimi vakuum o'lchagich p V ko'rsatkichi bilan aniqlanadi. Qopqoqdagi gidrostatik bosim kuchining kattaligini aniqlang. Ushbu miqdorlarning raqamli qiymatlari 2.2-jadvalda keltirilgan.

2.2-jadval

					Suyuqlik
					Dizel yoqilg'isi
					Yengil yog '
					Neft og'ir
					AMG-10 moyi
					Turbinnoe
					Shpindel
					Transformator
					Sanoat 12