Сходи. Вхідна група. Матеріали. Двері. Замки. Дизайн

Методика розрахунку маси газової вогнегасної речовини для вустановок газового пожежогасіння при гасінні об'ємним способом

1. Розрахункова маса ГОТВ, яка повинна зберігатися в установці, визначається за формулою

де
- маса ГОТВ, призначена для створення в обсязі приміщення вогнегасної концентрації за відсутності штучної вентиляції повітря, визначається за формулами:

для ГОТВ - зріджених газів, крім двоокису вуглецю

; (2)

для ГОТВ - стислих газів та двоокису вуглецю

, (3)

де - Розрахунковий обсяг приміщення, що захищається, м 3 .

До розрахункового обсягу приміщення включається його внутрішній геометричний об'єм, у тому числі об'єм системи вентиляції, кондиціювання, повітряного опалення (до герметичних клапанів або заслінок). Об'єм обладнання, що знаходиться в приміщенні, з нього не віднімається, за винятком обсягу суцільних (непроникних) будівельних елементів (колони, балки, фундаменти під обладнання тощо);

- Коефіцієнт, що враховує витоку газової вогнегасної речовини з судин;
- Коефіцієнт, що враховує втрати газового вогнегасної речовиничерез отвори приміщення; - щільність газової вогнегасної речовини з урахуванням висоти об'єкта, що захищається, щодо рівня моря для мінімальної температури в приміщенні , кг  м -3 визначається за формулою

, (4)

де - густина парів газової вогнегасної речовини при температурі = 293 К (20 С) та атмосферному тиску 101,3 кПа;
- мінімальна температураповітря в приміщенні, що захищається, К; - поправочний коефіцієнт, що враховує висоту розташування об'єкта щодо рівня моря, значення якого наведено у таблиці 11 додатка 5;
- Нормативна об'ємна концентрація, % (про.).

Значення нормативних вогнегасних концентрацій () наведено у додатку 5.

Маса залишку ГОТВ у трубопроводах
, кг, визначається за формулою

, (5)

де - обсяг всієї трубопровідної розведення установки, м 3;
- щільність залишку ГОТВ при тиску, який є в трубопроводі після закінчення закінчення маси газової вогнегасної речовини в приміщення, що захищається.

- добуток залишку ГОТВ у модулі ( М б), який приймається за ТД на модуль, кг, на кількість модулів в установці .

Примітка. Для рідких горючих речовин, не наведених у додатку 5, нормативна об'ємна вогнегасна концентрація ГОТВ, всі компоненти яких за нормальних умов знаходяться в газовій фазі, може бути визначена як добуток мінімальної об'ємної вогнегасної концентрації на коефіцієнт безпеки, що дорівнює 1,2 для всіх ГОТВ, за винятком двоокису вуглецю. Для СО 2 коефіцієнт безпеки дорівнює 1,7.

Для ГОТВ, що знаходяться при нормальних умовах в рідкій фазі, а також сумішей ГОТВ, хоча б один з компонентів яких при нормальних умовах знаходиться в рідкій фазі, нормативну концентрацію вогнегасну визначають множенням об'ємної вогнегасної концентрації на коефіцієнт безпеки 1,2.

Методики визначення мінімальної об'ємної вогнегасної концентрації та вогнегасної концентрації викладені в НПБ 51-96*.

1.1. Коефіцієнти рівняння (1) визначаються в такий спосіб.

1.1.1. Коефіцієнт, що враховує виток газової вогнегасної речовини з судин:

.

1.1.2. Коефіцієнт, що враховує втрати газової вогнегасної речовини через отвори приміщення:

, (6)

де
- параметр, що враховує розташування прорізів по висоті приміщення, що захищається, м 0,5  з -1 .

Чисельні значення параметра вибираються так:

0, 65 - при розташуванні отворів одночасно в нижній (0 - 0,2)
і верхній зоні приміщення (0, 8 - 1,0) або одночасно на стелі та на підлозі приміщення, причому площі отворів у нижній та верхній частині приблизно рівні і становлять половину сумарної площі отворів; = 0,1 - при розміщенні отворів тільки у верхній зоні (0,8 - 1,0) приміщення, що захищається (або на стелі); = 0,25 - при розміщенні отворів тільки в нижній зоні (0 - 0,2) приміщення, що захищається (або на підлозі); = 0,4 - при приблизно рівномірному розподілі площі прорізів по всій висоті приміщення, що захищається і в усіх інших випадках.

- параметр негерметичності приміщення, м-1,

де
- Сумарна площа отворів, м 2 .

Висота приміщення, м;
- нормативний час подачі ГОТВ в приміщення, що захищається.

1.1.3. Гасіння пожеж підкласу А 1 (крім матеріалів, що тліють, зазначених у п. 7.1) слід здійснювати в приміщеннях з параметром негерметичності не більше 0,001 м -1 .

Значення маси М р для гасіння пожеж підкласу А1 визначається за формулою

М р = К4. М р-гепт,

де М р-гепт - значення маси М р для об'ємної нормативної концентрації С Н при гасінні н-гептану, обчислюється за формулами 2 або 3;

К 4 - коефіцієнт, що враховує вид пального матеріалу. Значення коефіцієнта До 4 приймається рівними: 1,3 – для гасіння паперу, гофрованого паперу, картону, тканин тощо. у стосах, рулонах чи папках; 2,25 – для приміщень із тими самими матеріалами, у яких виключено доступ пожежних після закінчення роботи АУГП, у своїй резервний запас розраховується за значенням До 4 , рівному 1,3.

Час подачі основного запасу ГОТВ при значенні До 4 дорівнює 2,25, може бути збільшено в 2,25 рази. Для інших пожеж підкласу А 1 значення 4 приймається рівним 1,2.

Не слід розкривати приміщення, що захищається, або порушувати його герметичність іншим способом протягом не менше 20 хвилин (або до приїзду підрозділів пожежної охорони).

При розтині приміщень мають бути первинні засоби пожежогасіння.

Для приміщень, в які виключено доступ пожежних підрозділів після закінчення роботи АУГП, слід використовувати як вогнегасну речовину СО 2 з коефіцієнтом 2,25.

1. Середній за час подачі двоокису вуглецю тиск в ізотермічному резервуарі ,МПа, визначається за формулою

, (1)

де - Тиск у резервуарі при зберіганні двоокису вуглецю, МПа; - Тиск у резервуарі в кінці випуску розрахункової кількості двоокису вуглецю, МПа, визначається за малюнком 1.

2. Середня витрата двоокису вуглецю

, (2)

де
- Розрахункова кількість двоокису вуглецю, кг; - Нормативний час подачі двоокису вуглецю, с.

3. Внутрішній діаметр живильного (магістрального) трубопроводу, м, визначається за формулою

де k 4 - множник, що визначається за таблицею 1; l 1 - Довжина живильного (магістрального) трубопроводу за проектом, м.м.

Таблиця 1

Множник k 4

4. Середній тиск у живильному (магістральному) трубопроводі в точці введення його в приміщення, що захищається.

, (4)

де l 2 - еквівалентна довжина трубопроводів від ізотермічного резервуара до точки, в якій визначається тиск, м:

, (5)

де - Сума коефіцієнтів опору фасонних частин трубопроводів.

5. Середній тиск

, (6)

де р 3 - тиск у точці введення живильного (магістрального) трубопроводу в приміщення, що захищається, МПа; р 4 - Тиск в кінці живильного (магістрального) трубопроводу, МПа.

6. Середня витрата через насадок Q m, кг  з -1 визначається за формулою

де - Коефіцієнт витрати через насадок; A 3 - площа випускного отвору насадка, м 2; k 5 - Коефіцієнт, що визначається за формулою

. (8)

7. Кількість насадків визначається за формулою

.

8. Внутрішній діаметр розподільчого трубопроводу , м, розраховується за умови

, (9)

де - Діаметр випускного отвору насадка, м.м.

Р

Р 1 =2,4

Ісунок 1. Графік для визначення тиску в ізотермічному

резервуарі наприкінці випуску розрахункової кількості двоокису вуглецю

Примітка. Відносна маса двоокису вуглецю визначається за формулою

,

де - Початкова маса двоокису вуглецю, кг.

Додаток 7

Методика розрахунку площі отвору для скидання надлишкового тиску в приміщеннях, що захищаються установками газового пожежогасіння

Площа отвору для скидання надлишкового тиску м 2 визначається за формулою

,

де - гранично-допустимий надлишковий тиск, який визначається за умови збереження міцності будівельних конструкцій приміщення, що захищається або розміщеного в ньому обладнання, МПа; - атмосферний тиск, МПа; - щільність повітря в умовах експлуатації приміщення, що захищається, кг  м -3 ; - коефіцієнт запасу, що приймається рівним 1,2; - Коефіцієнт, що враховує зміну тиску при його подачі;
- час подачі ГОТВ, що визначається з гідравлічного розрахунку, с;
- площа постійно відкритих отворів (крім скидного отвору) в конструкціях, що захищають приміщення, м 2 .

Значення величин
, , Визначаються відповідно до додатку 6.

Для ГОТВ - зріджених газів коефіцієнт До 3 =1.

Для ГОТВ - стиснутих газів коефіцієнт До 3 приймається рівним:

для азоту – 2,4;

для аргону – 2,66;

для складу "Інерген" - 2,44.

Якщо значення виразу у правій частині нерівності менше або дорівнює нулю, то отвір (пристрій) для скидання надлишкового тиску не потрібно.

Примітка. Значення площі отвору розраховане без урахування охолоджувальної дії ГОТВ-скрапленого газу, що може призвести до деякого зменшення площі отвору.

загальні положенняз розрахунку установок порошкового пожежогасіння модульного типу

1. Вихідними даними для розрахунку та проектування установок є:

геометричні розміри приміщення (обсяг, площа конструкцій, що захищають, висота);

площа відкритих отворів в конструкціях, що захищають;

робоча температура, тиск і вологість в приміщенні, що захищається;

перелік речовин, матеріалів, що знаходяться в приміщенні, та їх показники пожежної небезпеки, Що відповідає їм клас пожежі за ГОСТ 27331;

тип, величина та схема розподілу пожежного навантаження;

наявність та характеристика систем вентиляції, кондиціювання повітря, повітряного опалення;

характеристика та розстановка технологічного обладнання;

наявність людей та шляхи їх евакуації.

Технічна документація на модулі.

2. Розрахунок установки включає визначення:

кількості модулів, призначених для гасіння пожежі;

часу евакуації, за їх наявності;

часу роботи установки;

необхідного запасу порошку, модулів, комплектуючих;

типу та необхідної кількості сповіщувачів (за потреби) для забезпечення спрацьовування установки, сигнально-пускових пристроїв, джерел живлення для запуску установки (для випадків за п. 8.5).

Методика розрахунку кількості модулів для модульних установок порошкового пожежогасіння

1. Гасіння об'єму, що захищається

1.1. Гасіння всього об'єму, що захищається

Кількість модулів для захисту об'єму приміщення визначається за формулою

, (1)

де
- кількість модулів, необхідне захисту приміщення, прим.; - Об'єм приміщення, що захищається, м 3 ; - обсяг, що захищається одним модулем обраного типу, визначається за технічної документації(далі за текстом додатка-документація) на модуль, м 3 (з урахуванням геометрії розпилу - форми та розмірів об'єму, що захищається, заявленого виробником); = 11,2 – коефіцієнт нерівномірності розпилення порошку. У разі розміщення насадків-розпилювачів на кордоні максимально допустимої (за документацією на модуль) висоти до = 1,2 або визначається за документацією на модуль.

- Коефіцієнт запасу, що враховує затіненість можливого вогнища загоряння, що залежить від відношення площі, затіненої обладнанням , до площі, що захищається S y, і визначається як:

при
,

Площа затінення - визначається як площа частини ділянки, що захищається, де можливе утворення вогнища займання, до якого рух порошку від насадка-розпилювача по прямій лінії перегороджується непроникними для порошку елементами конструкції.

При
рекомендується встановлення додаткових модулів безпосередньо в затіненій зоні або в положенні, що усуває затінення; при виконанні цієї умови k приймається рівним 1.

- коефіцієнт, що враховує зміну вогнегасної ефективності порошку, що використовується по відношенню до паливної речовини в зоні, що захищається в порівнянні з бензином А-76. Визначається за таблицею 1. За відсутності даних визначається експериментально за методиками ВНДІПО.

- Коефіцієнт, що враховує ступінь негерметичності приміщення. = 1+В F ніг , де F ніг = F/ F пом- Відношення сумарної площі негерметичності (прорізів, щілин) Fдо загальної поверхні приміщення F пом, коефіцієнт Увизначається за рисунком 1.

У

20

Fн/ F , Fв/ F

Малюнок 1 Графік визначення коефіцієнта У при розрахунку коефіцієнта .

F н- площа негерметичності у нижній частині приміщення; F в- площа негерметичності у верхній частині приміщення, F-сумарна площа негерметичностей (прорізів, щілин).

Для установок імпульсного пожежогасіння коефіцієнт Уможе визначатися за документацією на модулі.

1.2. Локальна пожежогасіння за обсягом

Розрахунок ведеться аналогічно, як і за гасіння по всьому обсягу з урахуванням пп. 8.12-8.14. Локальний обсяг V н, що захищається одним модулем, визначається за документацією на модулі (з урахуванням геометрії розпилу - форми і розмірів локального об'єму, що захищається, заявленого виробником), а об'єм, що захищається V з визначається як обсяг об'єкта, збільшений на 15%.

При локальному гасінні за обсягом приймається =1,3, допускається приймати інші значення, наведені в документації модуль.

2. Пожежногасіння за площею

2.1. Гасіння по всій площі

Кількість модулів, необхідне для пожежогасіння за площею приміщення, що захищається, визначається за формулою

- локальна площа, що захищається одним модулем, визначається за документацією на модуль (з урахуванням геометрії розпилу - форми і розмірів локальної площі, що захищається, заявленої виробником), а площа, що захищається визначається як площа об'єкта, збільшена на 10%.

При локальному гасінні за площею приймається =1,3, допускається приймати інші значення до 4 , наведені у документації на модуль або обґрунтовані у проекті.

В якості S н може прийматися площа максимального рангу вогнища класу, гасіння якого забезпечується даним модулем (визначається за документацією на модуль, м 2).

Примітка. У разі отримання під час розрахунку кількості модулів дробових чисел за остаточне число приймається таке по порядку більше ціле число.

При захисті за площею, з урахуванням конструктивних і технологічних особливостей об'єкта, що захищається (з обґрунтуванням у проекті), допускається запуск модулів за алгоритмами, що забезпечують позонний захист. В цьому випадку, за зону, що захищається, приймається частина площі, виділеної проектними (проїзди тощо) або конструктивними негорючими (стіни, перегородки тощо) рішеннями. Робота установки при цьому повинна забезпечувати не розповсюдження пожежі за межі зони, що захищається, що розраховується з урахуванням інерційності установки і швидкостей поширення пожежі (для конкретного видугорючих матеріалів).

Таблиця 1.

Коефіцієнт порівняльної ефективності вогнегасних

1. Надзвичайним ситуаціям та ліквідації наслідків стихійних лих (1)

   Документ

   ...) Групи приміщень (виробництві технологічних процесів) по ступеня небезпеки розвитку пожежів залежності від їх функціонального призначенняі пожежник навантаження згоряються матеріалів Група приміщеньПерелік характерних приміщень, виробництв ...

2. Загальні положення щодо проектування та будівництва газорозподільних систем з металевих і поліетиленових труб сп 42-101-2003 зао «полімергаз» Москва

   Реферат

   ... позапобігання їх розвитку. ... приміщенняхкатегорій А, Б, В1 вибухопожежної та пожежник небезпеки, у будинках категорій нижче III ступеня ... матеріалів. 9.7 На території складів балонів (СБ) залежності від технологічного процесу ...

3. Технічне завдання надання послуг з організації експозиції у період XXII олімпійських зимових ігор та XI паралімпійських зимових ігор 2014 року у місті Сочі Загальна інформація

   Технічне завдання

   ... від їх функціональних ... матеріализ показниками пожежник небезпеки приміщень. Усе згоряються матеріали ... технологічному процесі пожежник ...

4. На надання послуг з організації виставкової експозиції та презентації проектів ВАТ «НК «Роснефть» у період роботи XXII олімпійських та XI паралімпійських зимових ігор 2014 року у місті Сочі

   Документ

   ... від їх функціональних ... матеріализ показниками пожежник небезпеки, дозволеними до застосування у цих типах приміщень. Усе згоряються матеріали ... технологічному процесі. Усі співробітники Партнера повинні знати та дотримуватись вимог правил пожежник ...

Не треба поспішати з висновками!
Ці формули показують лише витрата в цифрах.
Давайте відвернемося від «фантиків» і звернемо увагу на «цукерку» та її «начинку». А «цукерка» – це формула А.16. Що вона описує? Втрати дільниці трубопроводу з урахуванням витрати насадків. Ось її давайте і розглянемо, точніше те, що у дужках. У лівій частині описується розведення магістральної частини трубопроводу і процеси в балоні або станції газового пожежогасіння, вона нас зараз мало цікавить, як константа для розведення, права ж представляє особливий інтерес! Це вся родзинка зі знаком суми! Давайте для спрощення запису, перетворимо найправішу частину всередині скобкового простору: (n^2*L)/D^5,25 у такий вигляд: n^2*X. Припустимо, що на ділянці трубопроводу у Вас є шість насадків. По першій ділянці до першої насадки (рахуючи з боку балона) у Вас тече ГОТВ до всіх шести насадок, тоді втрати на ділянці складуть втрати до насадка плюс те що втече далі трубопроводом, адже тиск буде менше, ніж якби після насадка стояла заглушка. Тоді права частина матиме вигляд: 6^2*Х1 і отримаємо параметр «А» для першого насадка. Ми підходимо до другого насадку і що бачимо? А те, що частина газу витрачається першим насадком плюс те, що втратили у трубі на підході до насадки, і що втече далі (з урахуванням витрати на цій насадці). Тепер права частина вже набуде вигляду: 6^2*X1+5^2*Х2 і ми отримаємо параметр «А» на другому насадці. І так далі. Ось Ви маєте витрати на кожному насадці. Підсумувавши ці витрати, Ви отримаєте витрату своєї установки та час випуску ГОТВ. Навіщо так все складно? Дуже просто. Припустимо, що розведення має ті ж шість насадків і розгалуження (припустимо, що праве плече має два насадки, а ліве - 4), тоді опишемо ділянки:
1) по ньому тече ГОТВ всім насадкам: 6^2*Х1;
2) по ньому тече до двох насадок правому плечі 6^2*X1+2^2*X2 – Параметр «А» для першого насадка;
3) Параметр "А" для другого насадка на правому плечі 6^2*X1+2^2*X2+1^2*X3;
4) Параметр "А" для третього насадка трубної розводки або першого насадка на лівому плечі: 6^2*X1+4^2*X4;
5) і так далі "за текстом".
Я свідомо «відірвав шматочок» магістрального трубопроводу на першу ділянку для більшої зручності читання. На першій ділянці витрата для всіх насадків, а на другій та четвертій тільки для двох на правому плечі та чотирьох на лівому відповідно.
Тепер ви бачите на цифрах, що витрата на 20 насадках завжди більша ніж на одному з такими ж параметрами, що й у 20.
Крім того, не озброєним поглядом видно, яка різниця між витратами між насадками, що «диктують», тобто насадками, що знаходяться в найвигіднішому місці трубної розводки (де найменші втратиі найбільша витрата) та на оборот.
От і все!

В даний час газова пожежогасіння відноситься до ефективної, екологічно безпечної та універсальним способомборотьби з вогнем на ранній стадії виникнення пожежі

Розрахунок установки систем газового пожежогасіння знаходять широке застосуванняна об'єктах, де небажано використання інших комплексів боротьби з вогнем – порошкових, водяних та ін.

До таких об'єктів відносять приміщення з розміщеним всередині електричним обладнанням, архіви, музеї, виставкові зали, складські приміщення з вибухонебезпечними речовинами, що знаходяться там і ін.

Газова пожежогасіння та його незаперечні переваги

У світі, у тому числі й Росії, газове пожежогасіння стало одним із широко використовуваних способів ліквідації вогнища займання у зв'язку з низкою незаперечних переваг:

• мінімізацією негативного впливу на довкілля внаслідок виділення газів;
• легкістю видалення газів із приміщення;
• точним розподілом газу площею всього приміщення;
• ненанесення шкоди майну, цінностям та устаткуванню;
• функціонуванням у широкому температурному діапазоні.

Навіщо необхідний розрахунок газового пожежогасіння?

Для вибору тієї чи іншої установки в приміщення або на об'єкт необхідно чіткий розрахунок газового пожежогасіння. Так, розрізняють централізовані та модульні комплекси. Вибір того чи іншого типу залежить від кількості приміщень, які необхідно захистити від пожежі, площі об'єкта та його різновиду.

З огляду на ці параметри і проводиться розрахунок газового пожежогасіння, з обов'язковим урахуванням маси газу, необхідної для ліквідації вогнища загоряння на певної площі. Для таких розрахунків використовуються спеціальні методики, з урахуванням різновиду вогнегасної речовини, площі всього приміщення та виду протипожежної установки.

Для розрахунку необхідно враховувати такі параметри:

• площа приміщення (довжина, висота стелі, ширина);
• тип об'єкта (архів, серверні кімнати та ін.);
• наявність відкритих отворів;
• різновид горючих речовин;
• клас пожежної небезпеки;
• ступінь видалення пульта охорони приміщення.

Необхідність розрахунку газового пожежогасіння

Розрахунок пожежогасіння – попередній етап перед встановленням системи газового пожежогасіння на об'єкті. Для забезпечення безпеки людей та збереження майна необхідно здійснити чіткий розрахунок обладнання.

Обґрунтованість розрахунку газового пожежогасіння та подальшої установки на об'єкті визначається нормативною документацією. Обов'язкове використання цієї системи у серверних кімнатах, архівах, музеях та дата-центрах. Крім того, такі установки монтуються на стоянках автомобілів закритого типу, у ремонтних майстернях, приміщеннях складського типу Розрахунок пожежогасіння безпосередньо залежить від розмірів приміщення і типу товарів, що зберігаються в ньому.

Безперечна перевага газового пожежогасіння перед порошковими або водяними установками полягає в блискавичному відгуку і спрацьовуванні у разі появи вогнища займання, при цьому предмети або матеріали, що знаходяться в приміщенні, надійно оберігаються від негативного впливу вогнегасних речовин.

На етапі проектування проводиться розрахунок кількості вогнегасної речовини, необхідної для ліквідації спалаху. Від цього етапу залежить подальше функціонування комплексу.

Заповніть поля форми, щоб дізнатися вартість системи газового пожежогасіння.

Перевага вітчизняних споживачів на користь ефективного пожежогасіння, при якому для ліквідації загорянь електрообладнання та пожеж класу А, В, С (згідно з ГОСТ 27331) використовуються газові вогнегасні речовини, що пояснюється перевагами даної технології. Пожегасіння із застосуванням газу, в порівнянні з використанням інших вогнегасних речовин, є одним з найбільш неагресивних способів усунення вогнищ загорянь.

При розрахунку системи пожежогасіння враховують вимоги нормативних документів, специфіку об'єкта, а також визначають вид газової установки– модульна або централізована (можливість гасіння пожежі у кількох приміщеннях).
Автоматична установка газового пожежогасіння складається з:

• балонів або інших резервуарів, призначених для зберігання газової вогнегасної речовини,
• трубопроводів та клапанів напряму, які забезпечують подачу вогнегасної речовини, газу (хладон, азот, СО2, аргон, елегаз, ін.) у стислому або зрідженому стані до вогнища займання,
• приладів виявлення та управління.

При оформленні заявки на постачання, монтаж обладнання або повністю комплекс послуг, клієнтів нашої компанії «КомпаС» цікавить кошторис на газове пожежогасіння. Дійсно, інформація про те, що даний видналежить до «дорогих» способів гасіння пожежі, справедлива. Проте, точний розрахунок системи пожежогасіння, зроблений нашими фахівцями з урахуванням усіх умов, демонструє, що автоматичне встановлення газового пожежогасіння на практиці може виявитися найефективнішим та найвигіднішим для споживача.

Розрахунок пожежогасіння – перший етап проектування установки

Основне завдання для тих, хто замовляє газову пожежогасіння – розрахунок вартості маси газу, яка буде потрібна для ліквідації вогню в приміщенні. Як правило, проводиться розрахунок пожежогасіння за площею (довжина, висота, ширина приміщення), за певних умов можуть знадобитися й інші параметри об'єкта:

• тип приміщення (серверна, архів, датацентр);
• наявність відкритих отворів;
• за наявності фальшпідлоги та фальшстелі вказати їх висоти;
• мінімальна температура у приміщенні;
• види горючих матеріалів;
• тип вогнегасної речовини (за бажанням);
• клас з вибухопожежної та пожежної небезпеки;
• віддаленість диспетчерської/пульта охорони від приміщення, що захищається.

Клієнти нашої компанії можуть заздалегідь.

Гасіння пожеж

ВИБІР І РОЗРАХУНОК СИСТЕМИ ГАЗОВОГО ПОЖЕЖОТУШЕННЯ

А. В. Меркулов, В. А. Меркулов

ЗАТ "Артсок"

Наводяться основні фактори, що впливають на оптимальний вибірустановки газового пожежогасіння (УГП): тип пального навантаження в приміщенні, що захищається (архіви, фондосховища, радіоелектронне обладнання, технологічне обладнанняі т.д.); величина об'єму, що захищається, і його негермітичність; вид газової вогнегасної речовини (ГТВ); тип обладнання, в якому ГОТВ має зберігатися, та тип УГП: централізована чи модульна.

Правильний вибір установки газового пожежогасіння залежить від багатьох факторів. Тому метою даної роботи є виявлення основних критеріїв, що впливають на оптимальний вибір установки газового пожежогасіння та принцип її гідравлічного розрахунку.

Основні чинники, що впливають оптимальний вибір установки газового пожежогасіння. По-перше, тип пального навантаження в приміщенні, що захищається (архіви, фондосховища, радіоелектронне обладнання, технологічне обладнання і т.д.). По-друге, величина об'єму, що захищається, і його негермітичність. По-третє, вид газової вогнегасної речовини. По-четверте, тип обладнання, в якому газова вогнегасна речовина повинна зберігатися. По-п'яте, тип установки газового пожежогасіння: централізована чи модульна. Останній фактор може мати місце лише за необхідності протипожежного захисту двох і більше приміщень на одному об'єкті. Тому розглянемо взаємне вплив лише чотирьох вище перелічених чинників, тобто. у припущенні, що на об'єкті необхідний протипожежний захист лише одного приміщення.

Звичайно, правильний вибірустановки газового пожежогасіння повинні ґрунтуватися на оптимальних техніко-економічних показниках.

Слід особливо відзначити, що будь-яка з дозволених до застосування газова вогнегасна речовина ліквідує пожежу незалежно від типу пального матеріалу, але тільки при створенні в обсязі, що захищається нормативної вогнегасної концентрації.

Взаємний вплив перелічених вище факторів на технічні та економічні параметри установки газового пожежогасіння будемо оцінюватися.

вати з умови, що в Росії дозволені до застосування такі газові вогнегасні речовини: хладон 125, хладон 318Ц, хладон 227еа, хладон 23, СО2, К2, Аг і суміш (№2, Аг і СО2), що має торгову маркуІнерген.

За способом зберігання та методами контролю газових вогнегасних речовин у модулях газового пожежогасіння (МГП) всі газові вогнегасні речовини можна розбити на три групи.

До першої групи відносяться хладон 125, 318Ц і 227еа. Ці хладони зберігаються в модулі газового пожежогасіння у зрідженому вигляді під тиском газу-витіснювача, найчастіше азоту. Модулі з перерахованими хладонами, як правило, мають робочий тиск, що не перевищує 6,4 МПа. Контроль кількості хладону в процесі експлуатації установки здійснюється за манометром, встановленим на модулі газового пожежогасіння.

Хладон 23 і СО2 складають другу групу. Вони зберігаються також у зрідженому вигляді, але витісняються з модуля газового пожежогасіння під власним тиском насиченої пари. Робочий тиск модулів з перерахованими газовими вогнегасними речовинами повинен мати робочий тиск не менше 14,7 МПа. Під час експлуатації модулі повинні бути встановлені на вагових пристроях, щоб забезпечити безперервний контроль маси хладону 23 або СО2.

До третьої групи належать К2, Аг та Інерген. Дані газові вогнегасні речовини зберігаються в модулях газового пожежогасіння в газоподібному стані. Далі, коли будемо розглядати переваги та недоліки газових вогнегасних речовин із цієї групи, зупинимося лише на азоті.

Це з тим, що N2 є найефективнішим (найменша вогнегасна концентрація) і має найменшу вартість. Контроль маси перелічених газових вогнегасних речовин здійснюється за манометром. Лг або Інергії зберігаються в модулях при тиску 14,7 МПа і більше.

Модулі газового пожежогасіння зазвичай мають ємність балонів, що не перевищує 100 л. При цьому модулі ємністю більше 100 л, згідно з ПБ 10-115, підлягають реєстрації в Держгіртехнадзорі Росії, що тягне за собою достатньо велика кількістьобмежень на їх використання відповідно до зазначених правил.

Винятком є ​​ізотермічні модулі для рідкого двоокису вуглецю (МІЖУ) ємністю від 3,0 до 25,0 м3. Ці модулі розроблені та виготовляються для зберігання в установках газового пожежогасіння двоокису вуглецю у кількостях, що перевищують 2500 кг. Модулі ізотермічні для рідкого двоокису вуглецю оснащені холодильними агрегатами та нагрівальними елементами, що дозволяє підтримувати тиск в ізотермічному резервуарі в діапазоні 2,0 - 2,1 МПа при температурі довкіллявід мінус 40 до плюс 50 °С.

Розглянемо на прикладах, як впливають кожен із чотирьох факторів на техніко-економічні показники встановлення газового пожежогасіння. Маса газової вогнегасної речовини розраховувалася за методикою, викладеною у НПБ 88-2001.

Приклад 1. Потрібно захистити радіоелектронне обладнання у приміщенні об'ємом 60 м3. Приміщення умовно герметичне, тобто. К2 «0. Результати розрахунку зведемо в табл. 1.

Економічне обґрунтування табл. 1 у конкретних цифрах має певну складність. Це пов'язано з тим, що вартість обладнання та газової вогнегасної речовини у фірм-виробників та постачальників різна. Однак є загальна тенденція, що полягає у тому, що зі збільшенням ємності балона зростає вартість модуля газового пожежогасіння. 1 кг СО2 і 1 м3 N близькі за ціною та на два порядки менше вартості хладонів. Аналіз табл. 1 показує, що вартість установки газового пожежогасіння з хладоном 125 і СО2 порівнянна за величиною. Незважаючи на значно більше високу вартістьхладону 125 в порівнянні з двоокисом вуглецю, сумарна ціна хладон 125 - модуль газового пожежогасіння з балоном ємністю 40 л буде порівнянна або навіть трохи нижче комплекту двоокис вуглецю - модуль газового пожежогасіння з балоном 80 л - ваговий пристрій. Однозначно можна констатувати значно більшу вартість установки газового пожежогасіння з азотом проти двома раніше розглянутими варіантами, т.к. потрібно два модулі з максимальним обсягом. Потрібно більше місця для розміщення.

ТАБЛИЦЯ 1

Хладон 125 36 кг 40 1

СО2 51 кг 80 1

ня двох модулів у приміщенні і, природно, вартість двох модулів об'ємом 100 л завжди буде більшою за вартість модуля об'ємом 80 л з ваговим пристроєм, який, як правило, в 4 - 5 разів дешевше самого модуля.

Приклад 2. Параметри приміщення аналогічні прикладу 1, але потрібно захистити радіоелектронне обладнання, а архів. Результати розрахунку аналогічно першому прикладу зведемо у табл. 2.

За підсумками аналізу табл. 2 можна однозначно сказати, що і в даному випадкувартість установки газового пожежогасіння з азотом значно вища за вартість установок газового пожежогасіння з хладоном 125 і двоокисом вуглецю. Але на відміну першого прикладу у разі чіткіше можна назвати, що найменшу вартість має установка газового пожежогасіння з двоокисом вуглецю, т.к. при порівняно невеликій різниці вартості між модулем газового пожежогасіння з балоном ємностями 80 і 100 л ціна 56 кг хладону 125 значно перевищує вартість вагового пристрою.

Аналогічні залежності будуть простежуватися, якщо зростає обсяг приміщення, що захищається, і/або збільшується його негермітичність, т.к. все це викликає загальне збільшення кількості будь-якого виду газової вогнегасної речовини.

Таким чином, тільки на підставі двох прикладів видно, що вибрати оптимальну установкугазового пожежогасіння для протипожежного захисту приміщення можна тільки після розгляду, як мінімум, двох варіантів різними видамигазових вогнегасних речовин

Однак є винятки, коли установка газового пожежогасіння з оптимальними техніко-економічними параметрами не може бути застосована через певні обмеження, що накладаються на газові вогнегасні речовини.

ТАБЛИЦЯ 2

Найменування ГОТВ Кількість ГОТВ Місткість балона МГП, л Кількість МГП, шт.

Хладон Вага: 125 56 кг 80 1

СО2 66 кг 100 1

До таких обмежень насамперед належить захист особливо важливих об'єктів у сейсмонебезпечній зоні (наприклад, об'єкти ядерної енергетики тощо), де потрібне встановлення модулів у сейсмостійкі рами. У цьому випадку виключається використання хладону 23 та двоокису вуглецю, т.к. модулі з цими газовими вогнегасними речовинами повинні встановлюватися на вагових пристроях, що виключають їхнє жорстке кріплення.

До протипожежний захистприміщень з постійно присутнім персоналом (авіадиспетчерські, зали зі щитами управління АЕС тощо) пред'являються обмеження щодо токсичності газових вогнегасних речовин. І тут виключається застосування двоокису вуглецю, т.к. об'ємна вогнегасна концентрація двоокису вуглецю в повітрі є смертельною для людини.

При захисті об'ємів понад 2000 м3 з економічної точкизору найбільш прийнятним є застосування двоокису вуглецю, заправленої в ізотермічний модуль для рідкого двоокису вуглецю, в порівнянні з усіма іншими газовими вогнегасними речовинами.

Після проведення техніко-економічного обґрунтування стає відомою кількість газових вогнегасних речовин, необхідна для ліквідації пожежі, та попередня кількість модулів газового пожежогасіння.

Насадки повинні бути встановлені відповідно до карт розпилу, зазначених у технічній документації заводу-виробника насадків. Відстань від насадків до стелі (перекриття, підвісної стелі) не повинно перевищувати 0,5 м при використанні всіх газових вогнегасних речовин, за винятком К2.

Трубна розводка, зазвичай, має бути симетричною, тобто. насадки повинні бути рівно віддалені від магістрального трубопроводу. У цьому випадку витрата газових вогнегасних речовин через усі насадки буде однакова, що забезпечить створення рівномірної вогнегасної концентрації в об'ємі, що захищається. Типові приклади симетричного трубного розведення наведено на рис. 1 та 2.

При проектуванні трубної розводки слід також враховувати правильне з'єднання трубопроводів, що відводять (рядків, відводів) від магістрального.

Хрестоподібне з'єднання можливе лише за умови, коли витрати газових вогнегасних речовин 01 та 02 рівні за величиною (рис. 3).

Якщо 01 Ф 02, то протилежні з'єднання рядків та відводів з магістральним трубопроводом необхідно розносити у напрямку руху газових вогнегасних речовин на відстань Ь, що перевищує 10 Д, як показано на рис. 4 де Д - внутрішній діаметр магістрального трубопроводу.

На просторове з'єднання труб при проектуванні трубного розведення установки газового пожежогасіння не накладається жодних обмежень при застосуванні газових вогнегасних речовин, що належать до другої та третьої груп. А для трубного розведення установки газового пожежогасіння з газовими вогнегасними речовинами першої групи є низка обмежень. Це спричинено наступним.

При наддуві хладону 125, 318Ц або 227еа в модулі газового пожежогасіння азотом до необхідного тиску азот частково розчиняється в перерахованих хладонах, причому кількість азоту, що розчиняється в хладонах пропорційно тиску наддуву.

Ь>10Д ^ N У

Після відкриття запірно-пускового пристрою модуля газового пожежогасіння під тиском газу-витіснювача хладон з частково розчиненим азотом по трубній розводці надходить до насадок і через них виходить в об'єм, що захищається. При цьому тиск у системі "модулі - трубна розводка" знижується в результаті розширення об'єму, займаного азотом у процесі витіснення хладону, та гідравлічного опору трубної розводки. Відбувається часткове виділення азоту з рідкої фази хладону та утворюється двофазна середовище "суміш рідкої фази хладону - газоподібний азот". Тому до трубного розведення установки газового пожежогасіння, що застосовує першу групу газових вогнегасних речовин, накладається ряд обмежень. Основна мета цих обмежень спрямована на запобігання розшарування двофазного середовища усередині трубного розведення.

При проектуванні та монтажі всі з'єднання трубного розведення установки газового пожежогасіння повинні виконуватися, як показано на рис. 5 і забороняється виконувати їх у вигляді, показаному на рис. 6. На рисунках стрілками показано напрямок перебігу газових вогнегасних речовин трубами.

У процесі проектування установки газового пожежогасіння в аксонометричному вигляді визначається схема трубної розводки, довжина труб, кількість насадків та їх висотні позначки. Для визначення внутрішнього діаметра труб та сумарної площі вихідних отворів кожного насадка необхідно виконати гідравлічний розрахунок установки газового пожежогасіння.

Методика виконання гідравлічного розрахунку установки газового пожежогасіння з двоокисом вуглецю наведено у роботі. Розрахунок установки газового пожежогасіння з інертними газами перестав бути проблемою, т.к. в цьому випадку перебіг інерт-

них газів відбувається у вигляді однофазного газового середовища.

Гідравлічний розрахунок установки газового пожежогасіння, що використовують як газову вогнегасну речовину хладони 125, 318С і 227еа, являє собою складний процес. Застосування методики гідравлічного розрахунку, створеної для хладону 114В2 неприйнятно у зв'язку з тим, що в цій методиці протягом хладону по трубах розглядається у вигляді однорідної рідини.

Як зазначалося вище, протягом хладонів 125, 318Ц і 227еа по трубах відбувається у вигляді двофазного середовища (газ - рідина), причому зі зменшенням тиску в системі зменшується щільність газорідинного середовища. Тому для підтримки незмінним масової витрати газових вогнегасних речовин необхідно збільшити швидкість газорідинного середовища або внутрішній діаметр трубопроводів.

Зіставлення результатів натурних випробуваньз випуском хладонов 318Ц і 227еа з установки газового пожежогасіння показало, що дані випробувань більш ніж на 30% відрізнялися від розрахункових значень, отриманих за методикою, що не враховує розчинність азоту в холодоні.

Вплив розчинності газу-витіснювача враховано в методиках гідравлічного розрахунку установки газового пожежогасіння, в яких як газова вогнегасна речовина застосовується холод-13В1. Дані методики немає узагальнюючого характеру. Призначені для гідравлічного розрахунку установки газового пожежогасіння тільки з хладоном 13В1 при двох значеннях тиску наддуву МГП азотом - 4,2 та 2,5 МПа; при чотирьох значеннях у роботі та шести значеннях у роботі коефіцієнта заповнення модулів хладоном.

Враховуючи викладене, було поставлено завдання та розроблено методику гідравлічного розрахунку установки газового пожежогасіння з хладонами 125, 318Ц та 227еа, а саме: при заданому сумарному гідравлічному опорімодуля газового пожежогасіння (входу в сифонну трубку, сифонної трубки та запірно-пускового пристрою) та відомої трубної розводки установки газового пожежогасіння знайти розподіл маси холодо-на, що пройшов через окремі насадки, та час закінчення розрахункової масихладону з насадків в об'єм, що захищається після одночасного відкриття запірно-пускового пристрою всіх модулів. При створенні методики враховувався нестаціонарний перебіг двофазної газорідинної суміші "хладон - азот" в системі, що складається з модулів газового пожежогасіння, трубопроводів і насадок, що зажадало знання параметрів газорідинної суміші (полів тиску, щільності та швидкості) у будь-якій точці трубопровідної системи у будь-який момент часу .

У цьому трубопроводи розбивалися на елементарні осередки у бік осей площинами, перпендикулярними осям. Для кожного елементарного об'єму записувалися рівняння нерозривності, кількості руху та стану.

При цьому функціональна залежність між тиском і щільністю в рівнянні стану газорідинної суміші зв'язувалося співвідношенням з використанням закону Генрі у припущенні однорідності (гомогенності) газорідинної суміші. Коефіцієнт розчинності азоту кожного з аналізованих хладонов був визначений експериментально.

Для виконання гідравлічних розрахунків установки газового пожежогасіння було розроблено програму розрахунку мовою Fortran, яка отримала назву "ZALP".

Програма гідравлічного розрахунку дозволяє при заданій схемі установки газового пожежогасіння, що в загальному випадку включає:

Модулі газового пожежогасіння, заправлені газовими вогнегасними речовинами з наддува азотом до тиску Рн;

Колектор та магістральний трубопровід;

Розподільні пристрої;

розподільні трубопроводи;

Насадки на відводах, визначити:

Інерційність установки;

Час випуску розрахункової маси газових вогнегасних речовин;

Час випуску фактичної маси газових вогнегасних речовин; - масова витрата газових вогнегасних речовин через кожну насадку. Апробація методики гідравлічного розрахунку "2АЬР" проводилася спрацьовуванням трьох діючих установок газового пожежогасіння та на експериментальному стенді.

Було встановлено, що результати розрахунку за розробленою методикою задовільно (з точністю до 15%) збігаються з експериментальними даними.

Гідравлічний розрахунок виконується у наступній послідовності.

За НПБ 88-2001 визначається розрахункова та фактична маси хладону. З умови гранично-допустимого коефіцієнта заповнення модуля (хладон 125 - 0,9 кг/л, хладони 318Ц і 227еа - 1,1 кг/л) визначається тип та кількість модулів газового пожежогасіння.

Задається тиск наддуву Рн газових вогнегасних речовин. Як правило, Рн приймається в діапазоні від 3,0 до 4,5 МПа для модульних і від 4,5 до 6,0 МПа для централізованих установок.

Складається схема трубного розведення установки газового пожежогасіння із зазначенням довжини труб, висотних позначок місць з'єднання трубного розведення та насадків. Попередньо задаються внутрішні діаметри цих труб і сумарна площа випускних отворів насадків з умови, що ця площа не повинна перевищувати 80% площі внутрішнього діаметра магістрального трубопроводу.

Перелічені параметри установки газового пожежогасіння вносяться до програми "2АЬР" та виконується гідравлічний розрахунок. Результати розрахунку може мати кілька варіантів. Нижче розглянемо найбільш типові.

Час випуску розрахункової маси газової вогнегасної речовини становить Тр = 8-10с для модульної установкиі Тр =13 -15 з централізованою, а різниця витрат між насадками не перевищуєте 20%. У цьому випадку всі параметри газового пожежогасіння вибрані правильно.

Якщо час випуску розрахункової маси газової вогнегасної речовини менше значень, зазначених вище, слід зменшити внутрішній діаметр трубопроводів і сумарну площу отворів насадків.

При перевищенні нормативного часу випуску розрахункової маси газової вогнегасної речовини слід збільшити тиск наддуву вогнегасної газової речовини в модулі. Якщо цей захід не дозволяє виконати нормативні вимоги, необхідно збільшити обсяг газу-витіснювача в кожному модулі, тобто. зменшити коефіцієнт заповнення модуля газового вогнегасної речовини, що тягне за собою збільшення загальної кількості модулів в установці газового пожежогасіння.

Виконання нормативних вимогз різниці витрат між насадками досягається зменшенням сумарної площі вихідних отворів насадків.

ЛІТЕРАТУРА

1. НПБ 88-2001. Установки пожежогасіння та сигналізації. Норми та правила проектування.

2. СНіП 2.04.09-84. Пожежна автоматика будівель та споруд.

3. Fire Protection Equipment - Automatic Fire Extinguishing Systems з Halogenated Hydrocarbns. Part I. Halon 1301 Total Flooding Systems. ISO/ТС 21/SC 5 N 55E, 1984.