Pakkumise arvutamine ja väljalaskesüsteemidõhukanalid taandub mõõtmete määramisele ristlõige kanalid, nende vastupidavus õhu liikumisele ja rõhu tasakaalustamine paralleelsetes ühendustes. Rõhukadude arvutamisel tuleks kasutada hõõrdumisest tingitud spetsiifiliste rõhukadude meetodit.
Konstrueeritakse ventilatsioonisüsteemi aksonomeetriline diagramm, süsteem jagatakse osadeks, kuhu on kantud pikkus ja vooluhulk. Arvutusskeem on toodud joonisel 1.
Valitakse peamine (peamine) suund, mis esindab järjestikuste sektsioonide pikimat ahelat.
3. Maantee lõigud on nummerdatud, alustades väikseima vooluhulgaga lõigust.
4. Määratakse kindlaks õhukanalite ristlõike mõõtmed peamise projekteerimissektsioonides. Määrake ristlõike pindala, m2:
F p =L p /3600V p ,
kus L p on hinnanguline õhuvoolukiirus piirkonnas, m 3 / h;
F p ] leitud väärtuste põhjal võetakse õhukanalite mõõtmed, s.o. on F f.
5. Määratakse tegelik kiirus V f, m/s:
V f = L p / F f,
kus L p on hinnanguline õhuvoolukiirus piirkonnas, m 3 / h;
F f – õhukanali tegelik ristlõikepindala, m2.
Määrame ekvivalentse läbimõõdu valemi abil:
d eq = 2·α·b/(α+b) ,
kus α ja b on õhukanali ristmõõtmed, m.
6. Väärtuste d eq ja V f põhjal määratakse hõõrdumisest R tingitud erirõhukadu väärtused.
Hõõrdumisest tingitud rõhukadu juures asustusala ulatub
P t = R l β w,
kus R – erirõhukadu hõõrdumisest, Pa/m;
l – õhukanali osa pikkus, m;
β sh – kareduse koefitsient.
7. Määratakse kohalikud takistuste koefitsiendid ja arvutatakse rõhukaod lokaalsetes takistustes piirkonnas:
z = ∑ζ·P d,
kus P d – dünaamiline rõhk:
Pd = ρV f 2 /2,
kus ρ – õhu tihedus, kg/m3;
V f – tegelik õhukiirus piirkonnas, m/s;
∑ζ – saidi CMR-i summa,
8. Kogukaod pindala järgi arvutatakse:
ΔР = R l β w + z,
l – lõigu pikkus, m;
z - rõhukadu kohalikus takistuses piirkonnas, Pa.
9. Määratakse rõhukadu süsteemis:
ΔР p = ∑(R l β w + z) ,
kus R on hõõrdumisest tingitud erirõhukadu, Pa/m;
l – lõigu pikkus, m;
β sh – kareduse koefitsient;
z- rõhukadu lokaalses takistuses piirkonnas, Pa.
10. Teostatakse filiaalide sidumist. Linkimine toimub alustades kõige pikematest harudest. See sarnaneb põhisuuna arvutamisega. Kõigi paralleelsete lõikude takistused peavad olema võrdsed: lahknevus ei tohi ületada 10%.
kus Δр 1 ja Δр 2 on kaod suuremate ja väiksemate rõhukadudega harudes, Pa. Kui lahknevus ületab määratud väärtuse, paigaldatakse drosselklapp.
Joonis 1 – Disainiskeem toitesüsteem P1.
Toitesüsteemi arvutamise järjekord P1
Jaotis 1-2, 12-13, 14-15,2-2',3-3',4-4',5-5',6-6',13-13',15-15',16- 16':
2. jagu -3, 7-13, 15-16:
Jaotis 3–4, 8–16:
Jaotis 4-5:
Jaotis 5–6:
Jaotis 6–7:
Jaotis 7–8:
Jaotis 8–9:
Kohalik vastupanu
Jaotis 1-2:
a) väljundisse: ξ = 1,4
b) 90° painutus: ξ = 0,17
c) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 2-2':
a) haru tee
Jaotis 2-3:
a) 90° painutus: ξ = 0,17
b) tee sirgeks läbimiseks:
ξ = 0,25
Jaotis 3-3':
a) haru tee
Jaotis 3-4:
a) 90° painutus: ξ = 0,17
b) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 4-4':
a) haru tee
Jaotis 4-5:
a) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 5-5':
a) haru tee
Jaotis 5–6:
a) 90° painutus: ξ = 0,17
b) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 6-6':
a) haru tee
Jaotis 6–7:
a) tee sirgeks läbimiseks:
ξ = 0,15
Jaotis 7–8:
a) tee sirgeks läbimiseks:
ξ = 0,25
Jaotis 8–9:
a) 2 kurvi 90°: ξ = 0,17
b) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 10–11:
a) 90° painutus: ξ = 0,17
b) väljundisse: ξ = 1,4
Jaotis 12–13:
a) väljundisse: ξ = 1,4
b) 90° painutus: ξ = 0,17
c) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 13-13'
a) haru tee
Jaotis 7–13:
a) 90° painutus: ξ = 0,17
b) tee sirgeks läbimiseks:
ξ = 0,25
c) haru tee:
ξ = 0,8
Jaotis 14–15:
a) väljundisse: ξ = 1,4
b) 90° painutus: ξ = 0,17
c) tee sirgeks läbimiseks:
Jaotis 15–15':
a) haru tee
Jaotis 15–16:
a) 2 kurvi 90°: ξ = 0,17
b) tee sirgeks läbimiseks:
ξ = 0,25
Jaotis 16–16":
a) haru tee
Jaotis 8–16:
a) tee sirgeks läbimiseks:
ξ = 0,25
b) haru tee:
Toitesüsteemi P1 aerodünaamiline arvutus
|
Vooluhulk, L, m³/h |
pikkus, l, m |
Kanali mõõtmed |
Õhukiirus V, m/s |
Kaod lõigu pikkuse R 1 m kohta, Pa |
Koefitsient. karedus m |
Hõõrdekaod Rlm, Pa |
KMS-i summa, Σξ |
Dünaamiline rõhk Рд, Pa |
Kohalikud takistuskadud, Z |
Rõhukadu piirkonnas, ΔР, Pa |
||||||||||||
|
Sektsioonpind F, m² |
Samaväärne läbimõõt |
|||||||||||||||||||||
Tehkem toitesüsteemis P1 lahknevus, mis ei tohiks olla suurem kui 10%.
Kuna lahknevus ületab lubatud 10%, on vaja paigaldada diafragma.
Paigaldan membraani piirkonda 7-13, V = 8,1 m/s, R C = 20,58 Pa
Seetõttu paigaldan 450 läbimõõduga õhukanalile diafragma läbimõõduga 309.
Selle materjaliga jätkab ajakirja “Kliimamaailm” toimetus peatükkide avaldamist raamatust “Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Tootmise disainijuhised
vesi ja ühiskondlikud hooned. Autor Krasnov Yu.S.
Õhukanalite aerodünaamiline arvutamine algab aksonomeetrilise diagrammi (M 1: 100) joonistamisega, pannes kirja sektsioonide arvud, nende koormused L (m 3 / h) ja pikkused I (m). Määratakse aerodünaamilise arvutuse suund - kõige kaugemast ja koormatud alast ventilaatorini. Kui kahtlete suuna määramisel, kaaluge kõiki võimalikke valikuid.
Arvutamine algab kauglõikega: määrake ringi läbimõõt D (m) või ristkülikukujulise õhukanali ristlõike pindala F (m 2):
Kiirus suureneb ventilaatorile lähenedes.
Vastavalt lisale H võetakse lähimad standardväärtused: D CT või (a x b) st (m).
Ristkülikukujuliste kanalite hüdrauliline raadius (m):
kus on õhukanali sektsiooni kohalike takistuste koefitsientide summa.
Madalama vooluhulgaga lõigule on määratud lokaalsed takistused kahe lõigu piiril (tee, ristid).
Kohalikud takistuskoefitsiendid on toodud lisades.
Arvutamise näide
Algandmed:
| Kruntide arv | vooluhulk L, m 3 / h | pikkus L, m | υ jõed, m/s | osa a × b, m |
υ f, m/s | D l,m | Re | λ | Kmc | kaod piirkonnas Δр, pa |
| PP-võrk väljalaskeava juures | 0,2 × 0,4 | 3,1 | - | - | - | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25 × 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 × 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6a | 10420 | 0,8 | Yu. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 × 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 × n | 2,5 | 44,2 |
| Kaotused kokku: 185 | ||||||||||
| Tabel 1. Aerodünaamiline arvutus | ||||||||||
Õhukanalid on valmistatud tsingitud lehtterasest, mille paksus ja suurus vastavad u. N alates. Õhuvõtu võlli materjal on tellis. Reguleeritavad PP-tüüpi võred koos võimalike sektsioonidega: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 ja 600 x 200 mm, varjutustegur 0,8 ja maksimaalne õhu väljalaskekiirus kuni 3 m/s.
Täielikult avatud labadega isoleeritud sisselaskeklapi takistus on 10 Pa. Soojussõlme hüdrauliline takistus on 100 Pa (eraldi arvestuse järgi). Filtri takistus G-4 250 Pa. Summuti hüdrauliline takistus 36 Pa (vastavalt akustiline arvutus). Õhukanalid projekteeritakse arhitektuurinõuetest lähtuvalt ristkülikukujuline sektsioon.
Tellistest kanalite ristlõiked on võetud vastavalt tabelile. 22.7.
Jaotis 1. PP-võrk väljalaskeava juures ristlõikega 200×400 mm (eraldi arvutatud):
| Kruntide arv | Kohaliku takistuse tüüp | Sketš | Nurk α, kraad. | Suhtumine | Põhjendus | KMS | ||
| F 0 /F 1 | L 0 /L st | f pass /f stv | ||||||
| 1 | Hajuti |
 |
20 | 0,62 | - | - | Tabel 25.1 | 0,09 |
| Tagasitõmbamine |
 |
90 | - | - | - | Tabel 25.11 | 0,19 | |
| Tee-pass |
 |
- | - | 0,3 | 0,8 | Adj. 25.8 | 0,2 | |
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Tee-pass |
 |
- | - | 0,48 | 0,63 | Adj. 25.8 | 0,4 |
| 3 | Filiaali tee |
 |
- | 0,63 | 0,61 | - | Adj. 25.9 | 0,48 |
| 4 | 2 kurvi | 250 × 400 | 90 | - | - | - | Adj. 25.11 | |
| Tagasitõmbamine | 400 × 250 | 90 | - | - | - | Adj. 25.11 | 0,22 | |
| Tee-pass |
 |
- | - | 0,49 | 0,64 | Tabel 25.8 | 0,4 | |
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Tee-pass |
 |
- | - | 0,34 | 0,83 | Adj. 25.8 | 0,2 |
| 6 | Hajuti ventilaatori järel |
 |
h = 0,6 | 1,53 | - | - | Adj. 25.13 | 0,14 |
| Tagasitõmbamine | 600 × 500 | 90 | - | - | - | Adj. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6a | Segadus fänni ees |
 |
Dg = 0,42 m | Tabel 25.12 | 0 | |||
| 7 | Põlv | 90 | - | - | - | Tabel 25.1 | 1,2 | |
| Louvre iluvõre | Tabel 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Tabel 2. Kohalike takistuste määramine | ||||||||
Krasnov Yu.S.,
1. Hõõrdekaod:
Ptr = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
z = Q* (v*v*y)/2g,
Märkus: õhuvoolu kiirus tabelis on antud meetrites sekundis
Ristkülikukujuliste kanalite kasutamine
Peakao diagramm näitab ümarate kanalite läbimõõtu. Kui selle asemel kasutatakse ristkülikukujulisi kanaleid, tuleb nende ekvivalentsed läbimõõdud leida alloleva tabeli abil.
Märkused:
Kanalite samaväärsete läbimõõtude tabel
Kui on teada õhukanalite parameetrid (nende pikkus, ristlõige, õhu hõõrdetegur pinnal), on võimalik arvutada rõhukadu süsteemis projekteeritud õhuvoolu juures.
Kaod kokku rõhk (kg/sq.m.) arvutatakse järgmise valemi abil:
kus R on hõõrdumisest tingitud rõhukadu 1 kohta lineaarmeeterõhukanal, l - õhukanali pikkus meetrites, z - kohalikust takistusest tingitud rõhukadu (muutuva ristlõikega).
1. Hõõrdekaod:
Ümmarguses õhukanalis arvutatakse hõõrdumisest P tr tingitud rõhukadu järgmiselt:
Ptr = (x*l/d) * (v*v*y)/2g,
kus x on hõõrdetakistuse koefitsient, l on õhukanali pikkus meetrites, d on õhukanali läbimõõt meetrites, v on õhuvoolu kiirus m/s, y on õhu tihedus kg/kub .m., g on vabalangemise kiirendus (9 ,8 m/s2).
Märkus: Kui kanal on ristkülikukujulise, mitte ümmarguse ristlõikega, tuleb valemis asendada samaväärne diameeter, mis A ja B külgedega õhukanali puhul on võrdne: deq = 2AB/(A + B)
2. Kaod kohalikust takistusest:
Kohalikust takistusest tingitud rõhukaod arvutatakse järgmise valemi abil:
z = Q* (v*v*y)/2g,
kus Q on kohalike takistuste koefitsientide summa õhukanali sektsioonis, mille kohta arvutus tehakse, v on õhuvoolu kiirus m/s, y on õhutihedus kilogrammides/kub.m, g on raskuskiirendus (9,8 m/s2). Q väärtused on esitatud tabelina.
Lubatud kiiruse meetod
Õhukanalivõrgu arvutamisel lubatud kiiruse meetodil võetakse lähteandmeteks optimaalne õhukiirus (vt tabel). Seejärel arvutatakse õhukanali vajalik ristlõige ja rõhukadu selles.
Õhukanalite aerodünaamilise arvutamise protseduur lubatud kiiruse meetodil:
Joonistage õhujaotussüsteemi skeem. Märkige iga õhukanali sektsiooni kohta 1 tunni jooksul läbinud õhu pikkus ja kogus.
Arvutamist alustame ventilaatorist kõige kaugemal asuvatest ja enim koormatud aladest.
Teades antud ruumi optimaalset õhukiirust ja õhukanalit 1 tunni jooksul läbiva õhu mahtu, määrame sobiv läbimõõtõhukanali (või osa).
Arvutame hõõrdumisest tingitud rõhukadu P tr.
Tabeliandmete abil määrame kohalike takistuste summa Q ja arvutame rõhukadu lokaalsete takistuste z tõttu.
Õhujaotusvõrgu järgmiste harude saadaolev rõhk määratakse enne seda haru asuvate piirkondade rõhukadude summana.
Arvutusprotsessi käigus on vaja järjestikku siduda kõik võrgu harud, võrdsustades iga haru takistuse enim koormatud haru takistusega. Seda tehakse diafragmide abil. Need paigaldatakse õhukanalite kergelt koormatud aladele, suurendades takistust.
Maksimaalse õhukiiruse tabel sõltuvalt kanalinõuetest
Pideva peakaotuse meetod
See meetod eeldab pidevat rõhukadu õhukanali 1 lineaarse meetri kohta. Selle põhjal määratakse õhukanalite võrgu mõõtmed. Pideva rõhukadu meetod on üsna lihtne ja seda kasutatakse ventilatsioonisüsteemide teostatavusuuringu etapis:
Sõltuvalt ruumi otstarbest, vastavalt lubatud õhukiiruste tabelile, valige õhukanali põhiosa kiirus.
Lõikes 1 määratud kiiruse ja projekteeritud õhuvoolu põhjal leitakse esialgne rõhukadu (1 m kanali pikkuse kohta). Allolev diagramm teeb seda.
Määratakse enim koormatud haru ja selle pikkuseks võetakse õhujaotussüsteemi ekvivalentpikkus. Enamasti on see kaugus kaugeima difuusorini.
Korrutage süsteemi samaväärne pikkus etapist 2 saadud rõhukaoga. Saadud väärtusele lisatakse hajutite rõhukadu.
Nüüd, kasutades allolevat diagrammi, määrake ventilaatorist tuleva esialgse õhukanali läbimõõt ja seejärel võrgu ülejäänud osade läbimõõt vastavalt vastavatele õhuvoolukiirustele. Sel juhul eeldatakse, et esialgne rõhukadu on konstantne.
Skeem õhukanalite rõhukao ja läbimõõdu määramiseks 
Rõhukadude diagramm näitab ümarate kanalite läbimõõtu. Kui selle asemel kasutatakse ristkülikukujulisi kanaleid, tuleb nende ekvivalentsed läbimõõdud leida alloleva tabeli abil.
Märkused:
Kui ruum võimaldab, on parem valida ümmargused või kandilised õhukanalid;
Kui ruumi pole piisavalt (näiteks rekonstrueerimisel), valitakse ristkülikukujulised õhukanalid. Reeglina on kanali laius 2 korda kõrgem).
Tabelis on näidatud õhukanali kõrgus millimeetrites piki horisontaaljoont, laius vertikaalsel joonel ning tabeli lahtrid sisaldavad õhukanalite ekvivalentseid läbimõõte millimeetrites.
Selle materjaliga jätkab ajakirja “Kliimamaailm” toimetus peatükkide avaldamist raamatust “Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Tootmise disainijuhised
põllumajandus- ja ühiskondlikud hooned“. Autor Krasnov Yu.S.
Õhukanalite aerodünaamiline arvutamine algab aksonomeetrilise diagrammi (M 1: 100) joonistamisega, pannes kirja sektsioonide arvud, nende koormused L (m 3 / h) ja pikkused I (m). Määratakse aerodünaamilise arvutuse suund - kõige kaugemast ja koormatud alast ventilaatorini. Kui kahtlete suuna määramisel, kaaluge kõiki võimalikke valikuid.
Arvutamine algab kauglõikega: määrake ringi läbimõõt D (m) või ristkülikukujulise õhukanali ristlõike pindala F (m 2):
Kiirus suureneb ventilaatorile lähenedes.
Vastavalt lisale H võetakse lähimad standardväärtused: D CT või (a x b) st (m).
Ristkülikukujuliste kanalite hüdrauliline raadius (m):
 |
kus on õhukanali sektsiooni kohalike takistuste koefitsientide summa.
Madalama vooluhulgaga lõigule on määratud lokaalsed takistused kahe lõigu piiril (tee, ristid).
Kohalikud takistuskoefitsiendid on toodud lisades.
Arvutamise näide
Algandmed:
| Kruntide arv | vooluhulk L, m 3 / h | pikkus L, m | υ jõed, m/s | osa a × b, m |
υ f, m/s | D l,m | Re | λ | Kmc | kaod piirkonnas Δр, pa |
| PP-võrk väljalaskeava juures | 0,2 × 0,4 | 3,1 | — | — | — | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 × 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25 × 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 × 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 × 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 × 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 × 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6a | 10420 | 0,8 | Yu. | Ø0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 × 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 × n | 2,5 | 44,2 |
| Kaotused kokku: 185 | ||||||||||
| Tabel 1. Aerodünaamiline arvutus | ||||||||||
Õhukanalid on valmistatud tsingitud lehtterasest, mille paksus ja suurus vastavad u. N alates . Õhuvõtu võlli materjal on tellis. PP-tüüpi reguleeritavad võred koos võimalike sektsioonidega: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 ja 600 x 200 mm, varjutustegur 0,8 ja maksimaalne õhu väljalaskekiirus kuni 3 m/s.
Täielikult avatud labadega isoleeritud sisselaskeklapi takistus on 10 Pa. Soojussõlme hüdrauliline takistus on 100 Pa (eraldi arvestuse järgi). Filtri takistus G-4 250 Pa. Summuti hüdrauliline takistus on 36 Pa (akustiliste arvutuste järgi). Arhitektuurinõuetest lähtuvalt projekteeritakse ristkülikukujulised õhukanalid.
Tellistest kanalite ristlõiked on võetud vastavalt tabelile. 22.7.
Jaotis 1. PP-võrk väljalaskeava juures ristlõikega 200×400 mm (eraldi arvutatud):
| Kruntide arv | Kohaliku takistuse tüüp | Sketš | Nurk α, kraad. | Suhtumine | Põhjendus | KMS | ||
| F 0 /F 1 | L 0 /L st | f pass /f stv | ||||||
| 1 | Hajuti |
 |
20 | 0,62 | — | — | Tabel 25.1 | 0,09 |
| Tagasitõmbamine |
 |
90 | — | — | — | Tabel 25.11 | 0,19 | |
| Tee-pass |
 |
— | — | 0,3 | 0,8 | Adj. 25.8 | 0,2 | |
| ∑ = | 0,48 | |||||||
| 2 | Tee-pass |
 |
— | — | 0,48 | 0,63 | Adj. 25.8 | 0,4 |
| 3 | Filiaali tee |
 |
— | 0,63 | 0,61 | — | Adj. 25.9 | 0,48 |
| 4 | 2 kurvi | 250 × 400 | 90 | — | — | — | Adj. 25.11 | |
| Tagasitõmbamine | 400 × 250 | 90 | — | — | — | Adj. 25.11 | 0,22 | |
| Tee-pass |
 |
— | — | 0,49 | 0,64 | Tabel 25.8 | 0,4 | |
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| 5 | Tee-pass |
 |
— | — | 0,34 | 0,83 | Adj. 25.8 | 0,2 |
| 6 | Hajuti ventilaatori järel |
 |
h = 0,6 | 1,53 | — | — | Adj. 25.13 | 0,14 |
| Tagasitõmbamine | 600 × 500 | 90 | — | — | — | Adj. 25.11 | 0,5 | |
| ∑= | 0,64 | |||||||
| 6a | Segadus fänni ees |
 |
Dg = 0,42 m | Tabel 25.12 | 0 | |||
| 7 | Põlv | 90 | — | — | — | Tabel 25.1 | 1,2 | |
| Louvre iluvõre | Tabel 25.1 | 1,3 | ||||||
| ∑ = | 1,44 | |||||||
| Tabel 2. Kohalike takistuste määramine | ||||||||
Krasnov Yu.S.,
„Ventilatsiooni- ja kliimasüsteemid. Tööstus- ja ühiskondlike hoonete projekteerimissoovitused, peatükk 15. "Thermocul"
|
UDK 697,9 Ventilatsioonisüsteemides olevate teede lokaalsete takistuste koefitsientide määramine O. D. Samarin, Ph.D., dotsent (MGSU National Research University) Vaadeldakse praegust olukorda ventilatsioonivõrgu elementide kohalike takistuste koefitsientide (KMR) väärtuste määramisel nende aerodünaamilise arvutuse käigus. Analüüsitakse mõningaid kaasaegseid teoreetilisi ja eksperimentaalseid töid vaadeldavas valdkonnas ning tuvastatakse olemasoleva teatmekirjanduse puudused, mis puudutavad selle andmete kasutamise lihtsust MS Exceli tabelite abil tehniliste arvutuste tegemiseks. Peamised saadaolevate tabelite ligikaudsed tulemused haru ühtsete teede KMS jaoks ventilatsiooni- ja kliimaseadmete tühjendamise ja imemise ajal on esitatud vastavate tehniliste valemite kujul. Antakse hinnang saadud sõltuvuste täpsusele ja nende rakendatavuse lubatud vahemikule ning antakse soovitused nende kasutamiseks massidisaini praktikas. Ettekanne on illustreeritud numbriliste ja graafiliste näidetega. Märksõnad:kohalik takistustegur, tee, haru, tühjendus, imemine. |
UDK 697,9 Hammaste lokaalsete takistuste koefitsientide määramine ventilatsioonisüsteemides O. D. Samarin, PhD, Moskva Riikliku Ehitusülikooli (NR MSUCE) riikliku uurimistöö dotsent Praegust olukorda vaadatakse üle ventilatsioonisüsteemide elementide kohaliku takistuse koefitsientide (CLR) väärtuste määratlusega nende aerodünaamilisel arvutusel. Antakse antud valdkonna mõnede kaasaegsete teoreetiliste ja eksperimentaalsete tööde analüüs ning tuvastatakse olemasolevas teatmekirjanduses puudujäägid selle andmete kasutatavuses tehniliste arvutuste tegemiseks MS Exceli tabeleid kasutades. Olemasolevate tabelite CLR-ile lähendamise peamised tulemused süstimisharu ühtlaste teede ning ventilatsiooni- ja kliimaseadmete imemise kohta on esitatud vastavates tehnilistes valemites. Antakse saadud sõltuvuste täpsuse hinnang ja kehtiv rakendusala ning soovitused nende kasutamiseks massidisaini praktikas. Esitlust illustreerivad numbrilised ja graafilised näited. Märksõnad:kohaliku takistuse koefitsient, tee, haru, sissepritse, imemine. |
Kui õhuvool liigub ventilatsiooni- ja kliimaseadmete (V ja AC) õhukanalites ja -kanalites, mängivad lisaks hõõrdumisest tingitud rõhukadudele olulist rolli ka lokaalsete takistuste kaod - õhukanalite kujulised osad, õhujaoturid ja võrguseadmed.
Sellised kaod on võrdelised dünaamilise rõhuga R d = ρ v²/2, kus ρ on õhu tihedus, ligikaudu 1,2 kg/m³ temperatuuril umbes +20 °C; v— selle kiirus [m/s], mis määratakse reeglina takistuse taga oleva kanali ristlõikes.
Proportsionaalsuse koefitsiendid ξ, mida nimetatakse kohalikeks takistuste koefitsientideks (KMC), jaoks erinevaid elemente süsteemid B ja HF määratakse tavaliselt tabelite põhjal, mis on saadaval, eelkõige paljudes muudes allikates. Suurim raskus sel juhul põhjustab see enamasti KMS-i otsingu tee- või harusõlmede jaoks. Fakt on see, et sel juhul on vaja arvesse võtta tee tüüpi (läbikäik või haru) ja õhu liikumise viisi (väljalaskmine või imemine), samuti harus oleva õhuvoolu ja sissevoolu suhet. pagasiruumi L´o = L o /L c ja läbipääsu ristlõikepindala tüve ristlõikepinnani F´p = F p /F s.
Imemise ajal olevate teede puhul on vaja arvestada ka haru ristlõikepindala ja tüve ristlõikepindala suhet F´o = F o /F s. Juhendis on vastavad andmed toodud tabelis. 22.36-22.40. Arvutuste tegemisel Exceli tabeleid kasutades, mis on nüüdseks aga üsna levinud erinevate standardtarkvarade laialdase kasutamise ja arvutustulemuste vormindamise mugavuse tõttu, on soovitav CMS-i analüütiliste valemite olemasolu, vähemalt kõige levinumate puhul. tiide omaduste muutuste vahemikud.
Lisaks oleks seda soovitav haridusprotsessis vähendada tehniline tööõpilastele ja põhikoormuse ülekandmine arengule konstruktiivseid lahendusi süsteemid
Sarnased valemid on saadaval sellises üsna fundamentaalses allikas nagu, kuid seal on need esitatud väga üldistatud kujul, võtmata arvesse olemasolevate konkreetsete elementide disainifunktsioone. ventilatsioonisüsteemid, ja kasutada ka märkimisväärset hulka lisaparameetreid ja mõnel juhul nõuavad juurdepääsu teatud tabelitele. Teisest küljest ilmus sisse Hiljuti V- ja HF-süsteemide automatiseeritud aerodünaamiliste arvutuste programmid kasutavad mõningaid algoritme CMS-i määratlused, kuid reeglina on need kasutajale tundmatud ja võivad seetõttu tekitada kahtlusi nende kehtivuses ja õigsuses.
Samuti on praegu ilmumas mõned tööd, mille autorid jätkavad uurimistööd, et täpsustada CMR-i arvutamist või laiendada süsteemi vastava elemendi parameetrite valikut, mille jaoks saadud tulemused kehtivad. Need väljaanded ilmuvad nii meil kui ka välismaal, kuigi üldiselt ei ole nende arv väga suur ja põhinevad peamiselt turbulentsete voogude arvulisel modelleerimisel arvuti abil või otsestel eksperimentaalsetel uuringutel. Autorite saadud andmeid on aga massidisaini praktikas reeglina raske kasutada, kuna neid pole veel insenertehnilisel kujul esitatud.
Sellega seoses tundub olevat asjakohane analüüsida tabelites sisalduvaid andmeid ja saada nende põhjal ligikaudsed sõltuvused, millel oleks kõige lihtsam ja mugavam vorm inseneripraktika jaoks ning mis samal ajal kajastaksid adekvaatselt CMS-i olemasolevate sõltuvuste olemust. teesid. Nende kõige levinumate sortide puhul - teedel läbipääsul (ühtsed harusõlmed) lahendas autor selle probleemi töös. Samal ajal on teede jaoks haru kohta analüütilisi seoseid keerulisem leida, kuna sõltuvused ise tunduvad siin keerulisemad. Üldine vorm lähendusvalemid, nagu sellistel puhkudel ikka, saadakse lähtuvalt arvutatud punktide asukohast korrelatsiooniväljal ning vastavad koefitsiendid valitakse vähimruutude meetodil, et Exceli abil koostatud graafiku hälvet minimeerida. Siis mõnede levinumate vahemike jaoks F p /F s, F o /F s ja L o /L s saate väljendeid:
juures L´ umbes= 0,20-0,75 ja F´ umbes= 0,40-0,65 - teedele tühjendamise ajal (varustus);
juures L´ umbes = 0,2-0,7, F´ umbes= 0,3-0,5 ja F' lk= 0,6-0,8 - imemise (väljalaske) tee jaoks.
Sõltuvuste (1) ja (2) täpsus on näidatud joonisel fig. 1 ja 2, mis näitavad tabeli töötlemise tulemusi. 22.36 ja 22.37 KMS-i standardsete teede (harusõlmede) jaoks harul ümmargune lõik imemisel. Ristkülikukujulise ristlõike korral erinevad tulemused ebaoluliselt.
Võib märkida, et lahknevus on siin suurem kui teedel ühe läbipääsu kohta ja on keskmiselt 10-15%, mõnikord isegi kuni 20%, kuid tehniliste arvutuste jaoks võib see olla vastuvõetav, eriti kui võtta arvesse ilmset algviga, mis sisaldub tabelid ja samaaegselt arvutuste lihtsustamine Exceli kasutamisel. Samas ei vaja saadud seosed muid lähteandmeid peale nende, mis aerodünaamilise arvutuse tabelis juba olemas on. Tegelikult peab see selgesõnaliselt näitama nii õhuvoolu kiirusi kui ka ristlõikeid loetletud valemites sisalduvates voolu- ja külgnevates sektsioonides. Esiteks lihtsustab see arvutusi Exceli tabelite kasutamisel. Samal ajal on joonisel fig. 1 ja 2 võimaldavad kontrollida, kas leitud analüütilised sõltuvused kajastavad üsna adekvaatselt kõigi peamiste tegurite mõju olemust teede CMC-le ja neis õhuvoolu liikumise ajal toimuvate protsesside füüsikalist olemust.
Samas on selles töös antud valemid väga lihtsad, selged ja kergesti ligipääsetavad nii inseneriarvutusteks, eriti Excelis kui ka õppeprotsessis. Nende kasutamine võimaldab loobuda tabelite interpoleerimisest, säilitades samal ajal insenertehnilisteks arvutusteks vajaliku täpsuse, ning arvutada otse oksal tiiside lokaalseid takistuskoefitsiente väga laias ristlõikesuhte ja tüve õhuvooluhulkade vahemikus. ja oksad.
See on täiesti piisav enamiku elamute ja avalike hoonete ventilatsiooni- ja kliimaseadmete projekteerimiseks.
Arvutamine algab kauglõikega: määrake ringi läbimõõt D (m) või ristkülikukujulise õhukanali ristlõike pindala F (m 2): 
Tabel. Nõutav tunnitarbimine värske õhk, m 3 /h (cfm)
Vastavalt lisale H võetakse lähimad standardväärtused: D st või (a x b) st (m).
Tegelik kiirus (m/s): 
või 
Ristkülikukujuliste kanalite hüdrauliline raadius (m): 
Reynoldsi kriteerium: Re = 64100 x D st x U fakt (ristkülikukujuliste kanalite puhul D st = D L).
Hüdrauliline hõõrdetegur: λ = 0,3164 x Re - 0,25 Re ≤ 60000 juures, λ = 0,1266 x Re - 0,167 Re Rõhukadu projekteeritud piirkonnas (Pa): 
kus on õhukanali sektsiooni kohalike takistuste koefitsientide summa.
Madalama vooluhulgaga lõigule määratakse kohalikud takistused kahe lõigu piiril (tee, ristid). Kohalikud takistuse koefitsiendid on toodud lisades.
Tabel 1. Aerodünaamiline arvutus
| Kruntide arv | vooluhulk L, m 3 / h | pikkus L, m | U re k, m/s | lõik a x b, m | U f, m/s | D l , m | Re | λ | Kmc | kahjud saidil?р, pa |
| PP rest väljalaskeava juures | 0,2 x 0,4 | 3,1 | - | - | - | 1,8 | 10,4 | |||
| 1 | 720 | 4,2 | 4 | 0,2 x 0,25 | 4,0 | 0,222 | 56900 | 0,0205 | 0,48 | 8,4 |
| 2 | 1030 | 3,0 | 5 | 0,25 x 0,25 | 4,6 | 0,25 | 73700 | 0,0195 | 0,4 | 8,1 |
| 3 | 2130 | 2,7 | 6 | 0,4 x 0,25 | 5,92 | 0,308 | 116900 | 0,0180 | 0,48 | 13,4 |
| 4 | 3480 | 14,8 | 7 | 0,4 x 0,4 | 6,04 | 0,40 | 154900 | 0,0172 | 1,44 | 45,5 |
| 5 | 6830 | 1,2 | 8 | 0,5 x 0,5 | 7,6 | 0,50 | 234000 | 0,0159 | 0,2 | 8,3 |
| 6 | 10420 | 6,4 | 10 | 0,6 x 0,5 | 9,65 | 0,545 | 337000 | 0,0151 | 0,64 | 45,7 |
| 6a | 10420 | 0,8 | Yu. | ø 0,64 | 8,99 | 0,64 | 369000 | 0,0149 | 0 | 0,9 |
| 7 | 10420 | 3,2 | 5 | 0,53 x 1,06 | 5,15 | 0,707 | 234000 | 0,0312 x n | 2,5 | 44,2 |
| Kaotused kokku: 185 Märge. Tellistest kanalite puhul, mille absoluutne karedus on 4 mm ja U f = 6,15 m/s, parandustegur n = 1,94 (tabel 22.12.). |
||||||||||
Täielikult avatud labadega isoleeritud sisselaskeklapi takistus on 10 Pa. Soojussõlme hüdrauliline takistus on 100 Pa (eraldi arvestuse järgi). Filtri takistus G-4 250 Pa. Summuti hüdrauliline takistus on 36 Pa (akustiliste arvutuste järgi). Arhitektuurinõuetest lähtuvalt projekteeritakse ristkülikukujulised õhukanalid.
Tellistest kanalite ristlõiked on võetud vastavalt tabelile. 22.7.
Jaotis 1. PP-võre väljalaskeava juures ristlõikega 200 x 400 mm (arvutatakse eraldi): 
Dünaamiline rõhk: 
Võre KMC (lisa 25.1) = 1,8.
Rõhulangus võrgus: Δр - рД x KMC = 5,8 x 1,8 = 10,4 Pa.
Ventilaatori rõhk p: Δр vent = 1,1 (Δр õhk + Δр ventiil + Δр filter + Δр cal + Δр summuti) = 1,1 (185 + 10 + 250 + 100 + 36) = 639 Pa.
Ventilaatori vool: L ventilaator = 1,1 x Lsyst = 1,1 x 10420 = 11460 m 3 / h.
Valitud radiaalne ventilaator VTs4-75 nr 6.3, versioon 1: L = 11500 m 3 /h; Δр ven = 640 Pa (ventilaator E6.3.090 - 2a), rootori läbimõõt 0,9 x D pom, pöörlemiskiirus 1435 min-1, elektrimootor 4A10054; N = 3 kW paigaldatud ventilaatoriga samale teljele. Ühiku kaal 176 kg.
Ventilaatori mootori võimsuse (kW) kontrollimine: 
Ventilaatori aerodünaamiliste omaduste järgi n ventilaator = 0,75. 
Tabel 2. Kohalike takistuste määramine
| Kruntide arv | Kohaliku takistuse tüüp | Sketš | Nurk α, kraad. | Suhtumine | Põhjendus | KMS | ||
| F 0 /F 1 | L 0 / L st | f pass /f stv | ||||||
| 1 | Hajuti |  |
20 | 0,62 | - | - | Tabel 25.1 | 0,09 |
| Tagasitõmbamine |  |
90 | - | - | - | Tabel 25.11 | 0,19 | |
| Tee-pass |  |
- | - | 0,3 | 0,8 | Adj. 25.8 | 0,2 | |
| Σ | 0,48 | |||||||
| 2 | Tee-pass |  |
- | - | 0,48 | 0,63 | Adj. 25.8 | 0,4 |
| 3 | Filiaali tee |  |
- | 0,63 | 0,61 | - | Adj. 25.9 | 0,48 |
| 4 | 2 kurvi | 250 x 400 | 90 | - | - | - | Adj. 25.11 | |
| Tagasitõmbamine | 400 x 250 | 90 | - | - | - | Adj. 25.11 | 0,22 | |
| Tee-pass |  |
- | - | 0,49 | 0,64 | Tabel 25.8 | 0,4 | |
| Σ | 1,44 | |||||||
| 5 | Tee-pass |  |
- | - | 0,34 | 0,83 | Adj. 25.8 | 0,2 |
| 6 | Hajuti ventilaatori järel |  |
h = 0,6 | 1,53 | - | - | Adj. 25.13 | 0,14 |
| Tagasitõmbamine | 600 x 500 | 90 | - | - | - | Adj. 25.11 | 0,5 | |
| Σ | 0,64 | |||||||
| 6a | Segadus fänni ees |  |
Dg = 0,42 m | Tabel 25.12 | 0 | |||
| 7 | Põlv | 90 | - | - | - | Tabel 25.1 | 1,2 | |
| Louvre iluvõre | Tabel 25.1 | 1,3 | ||||||
| Σ | 1,44 | |||||||
