Milline peaks olema gaasi- ja diiselkatelde korsten?
Korstnad on soojusgeneraatorite oluline osa. Ükski katel ei tööta ilma korstnata. Korstna ülesanne on eemaldada katla põlemiskambrist põlemisproduktid ehk suitsugaasid. Üksikelamutes on korstnad sisemised - läbivad hoone põrandaid ja katust, välised - paigaldatud vertikaalselt piki seina välispinda ja horisontaalsed - väljalaskvad gaasid läbi välissein hoone. Viimast tüüpi korstnat kasutatakse suitsugaaside sundeemaldusega katelde jaoks ja see on tavaliselt torus-torus konstruktsioon. (Sisetoru kaudu eemaldatakse põlemissaadused, välistoru kaudu juhitakse õhk katla põlemiskambrisse.) Korstnad on individuaalsed - üks katla või rühma kohta, mitme katla kohta, nagu näiteks korterelamud korteriküttega. Korstnad peab arvutama ja valima spetsialist. Valesti paigaldatud korsten võib põhjustada katla ebastabiilset tööd; paigaldatud ilma katuse konfiguratsiooni arvesse võtmata, võib see tuulega "välja puhuda" ja katla kustutada. Oluline on teada, et korstna siseläbimõõt ei tohi olla väiksem kui katla kaela läbimõõt, et suitsugaaside teel oleks võimalikult vähe põlvi ja käänakuid ning et meetmed peavad olema võetud selleks, et vältida kondensaadi teket korstna paigaldamisel.
Mis on kondensaat ja kuidas see tekib?
Kaasaegsete gaasi- ja vedelkütustel töötavate katelde eripäraks on suitsugaaside madal temperatuur katla väljalaskeava juures - alates 100 ° C. Süsivesinikkütuse põlemisprotsessis - maagaas ehk tekib diislikütus, veeaur, süsihappegaas, vääveldioksiid ja palju muid keemilisi ühendeid. Korstnast üles ronides see gaasisegu jahtub. Kui selle temperatuur langeb +55°C-ni (kastepunkti temperatuur), siis gaasisegus olev veeaur jahtub ja muutub veeks – see kondenseerub. Selles vees lahustuvad suitsugaasides sisalduvad väävliühendid ja muud kemikaalid. Need moodustavad väga agressiivse hapete segu, mis alla voolates söövitab kiiresti korstnate materjali. Tavaliselt jahutatakse suitsugaasid “kastepunkti” temperatuurini 4–5 m kõrgusel katla väljalaskeavast. Seetõttu on korstnad, mille kõrgus on suurem, valmistatud roostevabast terasest ja isoleeritud. Korstna põhja on alati paigaldatud kondensaadipüüdur. Väliste korstnate jaoks on "sandwich" tüüpi kujundus - korstna toru asetatakse suurema läbimõõduga torusse ja nendevaheline ruum täidetakse soojusisolaatoriga. Soojusisolatsioonikihi paksus valitakse sõltuvalt välisõhu minimaalsete temperatuuride väärtusest.
Roostevabast terasest korstnad on väga kallid. Kas korstna jaoks on võimalik kasutada tellistest toru, nagu on puuahi?
Mitte mingil juhul ei tohi seda teha. Esiteks on hapete segu nii agressiivne, et telliskivi, kui see ei ole valmistatud spetsiaalsetest happekindlatest tellistest, võib ühe kütteperioodi jooksul hävida. Teiseks võivad suitsugaasid müüritise silmapaistmatute pragude kaudu tungida eluruumidesse ja kahjustada inimeste tervist. Kui majas on müüritis kanal, siis saab see korstnana toimida ainult siis, kui sellesse on paigutatud soojusisolatsiooniga roostevabast terasest korsten.
Kas on olemas korstnasüsteeme, mis ei kasuta metalli?
Jah. Hiljuti on Venemaa turule ilmunud korstnasüsteem originaalne disain, mida nimetatakse "ventilatsiooniga isoleeritud korstnasüsteemiks". See koosneb eraldiseisvatest moodulitest kõrgusega 0,33 m Iga moodul on kergbetoonist ristkülikukujuline plokk, mille sees on kinnitatud keraamiline toru. Ploki siseseina ja keraamilise toru välisseina vahel on kanal, mis täidab ventilatsioonikanali rolli, mida muud tüüpi korstnate puhul ei ole. Plokid paigaldatakse üksteise peale, kinnitatakse spetsiaalse hermeetikuga ja paigaldatakse mis tahes konfiguratsiooni ja kõrgusega korstnasse. Korstnasüsteemi komplekt sisaldab täielikku komplekti vajalikke elemente katla korstnate ühendamiseks, korstna läbi viimiseks läbi katuse ja toru dekoratiivseks lõpetamiseks. Nelja tüüpi moodulid võimaldavad ehitada ühe- ja kahesuunalisi või eraldi ventilatsioonikanalitega korstnaid. See muudab korstnasüsteemi disaini universaalseks ja mitmemõõtmeliseks. Sisemine keraamiline toru on vastupidav kõrgetele temperatuuridele ja temperatuurikõikumistele; happekindel (kondensaadi eest kaitstud), õhutihe ja vastupidav. Süsteemi on lihtne paigaldada ja see ei vaja kõrgelt kvalifitseeritud spetsialiste. Isoleeritud korstnasüsteemi maksumus on vastavuses kõrgekvaliteediliste roostevabast terasest korstnate maksumusega.
time-nn.ru
Põletusseadme energiatõhususe (COP) suurendamisega on võimalik saavutada CO2 heitkoguste vähenemine, eeldusel, et parandamine toob kaasa kütusekulu vähenemise. Sel juhul väheneb CO2 emissioon proportsionaalselt kütusekulu vähenemisega. Siiski tulemus suurendada tõhusust võib esineda toodangu kasvu kasulikku energiat püsiva kütusekuluga (Hp suurenemine konstantse Hf-ga võrrandis 3.2). See võib kaasa tuua tootmisüksuse tootlikkuse või võimsuse tõusu, parandades samal ajal energiatõhusust. Sel juhul toimub CO2 eriheite vähenemine (toodanguühiku kohta), kuid heite absoluutsumma jääb muutumatuks (vt punkt 1.4.1).
Indikatiivsed energiatõhususe suhtarvud (EFI-d) ja nendega seotud arvutused erinevate kütusepõlemisprotsesside jaoks on esitatud tööstuse viitedokumentides ja muudes allikates. Eelkõige sisaldab dokument EN 12952-15 soovitusi veetorukatelde efektiivsuse arvutamiseks ja vastavad abiseadmed ja standardis EN12953-11 tuletorukatelde jaoks.
üldised omadused
Põlemisprotsessi soojusenergia kadude vähendamise üheks võimaluseks on atmosfääri paisatavate suitsugaaside temperatuuri alandamine. Seda on võimalik saavutada järgmiselt:
Seadmete optimaalsete mõõtmete ja muude omaduste valik lähtuvalt nõutavast maksimaalsest võimsusest, arvestades hinnangulist ohutusvaru;
Soojusülekande intensiivistamine tehnoloogilisele protsessile erisoojusvoo suurendamise kaudu (eelkõige töövedeliku voogude turbulentsi suurendavate keeriste-turbulisaatorite abil), pindala suurendamine või soojusvahetuspindade parandamine;
Suitsugaaside soojuse taaskasutamine täiendava tehnoloogilise protsessi abil (näiteks auru tootmine ökonomaiseriga, vt punkt 3.2.5);
Õhk- või veesoojendi paigaldamine või kütuse eelsoojenduse korraldamine suitsugaasisoojuse abil (vt 3.1.1). Tuleb märkida, et õhu eelsoojendamine võib olla vajalik, kui protsess nõuab kõrget leegi temperatuuri (näiteks klaasi või tsemendi tootmisel). Soojendatud vett saab kasutada boileri toitmiseks või sooja veevarustussüsteemides (sh keskküte);
Soojusvahetuspindade puhastamine kogunevast tuhast ja süsinikuosakestest, et säilitada kõrge soojusjuhtivus. Eelkõige saab konvektsioonitsoonis perioodiliselt kasutada tahmapuhureid. Soojusvahetuspindade puhastamine põlemistsoonis toimub tavaliselt seadmete ülevaatuse ja hoolduse seiskamise ajal, kuid mõnel juhul kasutatakse puhastamist ilma seiskamiseta (näiteks rafineerimistehaste kütteseadmetes);
Olemasolevatele vajadustele vastava soojuse tootmise taseme tagamine (neid ületamata). Katla soojusvõimsust saab reguleerida näiteks valides optimaalse ribalaius vedelkütuse düüsid või optimaalne rõhk, mille all gaaskütust tarnitakse.
Kasu keskkonnale
Energiasäästu.
Mõju keskkonna erinevatele komponentidele
Suitsugaaside temperatuuri alandamine teatud tingimustel võib olla vastuolus õhukvaliteedi eesmärkidega, näiteks:
studfiles.net
3. lk
Suitsugaaside temperatuur ahju väljalaskeava juures peab olema vähemalt 150 C kõrgem kui kuumutatud tooraine algtemperatuur, et vältida intensiivset. söövitav kulumine torude pinnad konvektsioonikambris.
Suitsugaaside temperatuur katla väljalaskeava juures, kuumutatud õhu temperatuur ahju sisselaskeava juures, ülekuumendatud ja vahepealse auru, toitevee voolu- ja termodünaamilised parameetrid loetakse antud koormusteguri puhul muutumatuks.
Eriti oluline on suitsugaaside temperatuur läbipääsu seina kohal. Gaaside kõrge temperatuur läbipääsul vastab kiirgustorude pinna kõrgele soojustihedusele, nende seinte temperatuurile ja suurele koksi tekkimise tõenäosusele. Torude sisepinnale ladestuv koks takistab soojusülekannet, mis põhjustab seinte temperatuuri edasist tõusu ja nende läbipõlemist.
Suitsugaaside temperatuur soojusvaheti ees küttekolletes ulatub 1400 C-ni.
Korstnasse sisenevate suitsugaaside temperatuuri tuleb hoida mitte kõrgemal kui 500 C, reguleerides ventilaatoriga lõõri suunatava jahutusõhu voolu.
Suitsugaaside temperatuur käivitusküttekeha soojusvaheti sisselaskeava juures ei tohi ületada 630 - 650 C. Selle temperatuuri ületamine võib põhjustada selle enneaegse rikke. Veelgi olulisem on see, et käivitusküttekeha töötamise ajal juhitaks soojusvaheti rõngasse alati õhku või gaasi. Kui õhk või gaas on välja lülitatud, tõuseb torude lehtede ja torude temperatuur järsult ning soojusvaheti võib ebaõnnestuda. Sel juhul tuleb suitsugaaside temperatuur kohe alandada 450 C-ni.
Suitsugaaside temperatuur teise kambri sisselaskeava juures hoitakse 850 C. Sellest kambrist väljuvad gaasid temperatuuriga 200 - 250 C sisenevad esimesse (mööda happelist) kambrit, kus nende temperatuur langeb 90 - 135 kraadini. C.
Konvektsioonikambrist väljuvate ja korstnasse minevate suitsugaaside temperatuur sõltub ahju siseneva tooraine temperatuurist ja ületab seda 100 - 150 C. Kui aga toorme temperatuur on tehnoloogilistel põhjustel kõrge ( kütteõli kütteahjud, katalüütilise reformimise ahjud jne) jahutatakse suitsugaase kasutades nende soojust aurutis, õhupuhuris või kondensaatvee soojendamiseks ja auru tootmiseks.
Suitsugaaside temperatuur läbipääsu seina kohal on üks põhinäitajad. Suitsugaaside kõrge temperatuur läbipääsu seina kohal vastab kiirgustorude suurele kuumuspingele, nende seinte kõrgele temperatuurile ja koksi sadestumise tõenäosusele ahju torudesse ning sellest tulenevalt ka nende läbipõlemise võimalusele. Tooraine kuumutatud voolu suur kiirus võimaldab suuremat soojuse eemaldamist, alandades toruseinte temperatuuri ja seeläbi töötada kõrgema gaasitemperatuuriga üle läbipääsu ja kiirgustorude soojuspinge. Kiirgustorude pinna suurenemine aitab kaasa ka nende soojustiheduse vähenemisele ja suitsugaaside temperatuuri langusele läbipääsu kohal. Pooltorude sisepinna puhtus on samuti kõige olulisem tegur, mis mõjutab gaaside temperatuuri läbipääsu seina kohal. Läbipääsu kohal olevate gaaside temperatuuri kontrollitakse hoolikalt ja see ei ületa tavaliselt 850 - 900 C.
Suitsugaaside temperatuur kiirgustsooni sissepääsu juures on 1100 - 1200 C, konvektiivtsooni sissepääsu juures 800 - 850 C.
Suitsugaaside temperatuur toruahju väljalaskeava juures on 900 C.
Suitsugaaside temperatuur soojusvaheti ees on ligikaudu 1100 C.
Lehekülgi: 1 2 3 4
www.ngpedia.ru
Ja ainult põlemiskambri varjestamise ja selle mahu suurendamisega loodi normaalsed tingimused mähise tööks. Loodi kiirgustüüpi toruahjud. Selliste ahjude varajastes konstruktsioonides olid laeekraani torud leegi tugeva mõju eest kaitstud tulekindlast materjalist valmistatud mansetiga. Konvektsioonitorude gofreeritud malmist mansetid suurendasid küttepinda ahju konvektsioonikambris. Ahju lae varjestamise tulemusena suurenes kiirgussoojusülekanne, langes läbipääsu kohal olevate suitsugaaside temperatuur ning kadus vajadus kaitsemansettide ja suitsugaaside retsirkulatsiooni järele. Sest maksimaalne kasutamine soojust
Suitsugaaside temperatuur pärast boilerit - 210 210 -
Tehnoloogilised projekteerimisstandardid näevad ette suitsugaaside temperatuuri langetamise enne nende sisenemist korstnasse loomuliku tõmbe all 250 °C-ni. Spetsiaalsete suitsuärastite olemasolul saab temperatuuri alandada 180-200 °C-ni. Suitsugaaside soojust temperatuuriga 200-450°C (keskmine näitaja) saab kasutada tehases õhu, vee, õli soojendamiseks ning auru tootmiseks. Allpool on andmed ELOU-AVT üksuse suitsugaaside soojusressursside kohta bensiini sekundaarse destilleerimisega, mille võimsus on 3 miljonit tonni aastas hapuõli
Keskmine suitsugaaside temperatuur aastatel 293 305 310 -
Piiratud on ka toorsoojusvahetite temperatuurirežiim. Maksimaalne lubatud temperatuur regenereerimisrõhul 3,0-4,0 MPa ei tohiks ületada 425 °C ja seetõttu tuleks reaktoritest väljuvate suitsugaaside temperatuuri enne toorsoojusvahetisse sisenemist alandada külma jahutusvedelikuga segamise teel.
Torude soojuspinge, kcal/(m2-h) kiirgusega konvektsioonigaaside temperatuur,
Õhusoojendite pind, Õhukütte temperatuur õhusoojendites, °С Suitsugaaside temperatuur, °С
Tavaliselt juhitakse suitsugaaside temperatuuri läbipääsul automaatselt, korrigeerides seda vastavalt toote temperatuurile ahju väljalaskeava juures. Toruahjude juhtimiseks ja reguleerimiseks on nende torustikus järgmised elemendid.
Vedelkütuse kulu, kg/h Suitsugaaside temperatuur ahju väljalaskeava juures, °С. . . . Suitsugaaside maht gaaside temperatuuril väljalaskeava juures 4000 3130 2200
Suitsugaaside temperatuur katelde ees, °C 375 400 410 -
Kuivatusseadmetes ei asu töödeldud materjal ahju vahetus läheduses, nagu seda tehakse erinevat tüüpi kääritus-, destilleerimis- jms katelde ahjudes, mistõttu võib kuivatusseadme põlemiskambri temperatuur oluliselt tõusta. kõrgem kui ahjude temperatuur, sisse Kuid sel juhul määravad temperatuuri kuivatatava materjali omadused ja toote kvaliteedist tulenevad nõuded.Mõned tooraineliigid ei talu kõrget temperatuuri, seega suitsugaaside temperatuuri on vaja alandada tumedaks
Vastavalt antud koguse suitsugaaside poolt kiirgussüsteemis eraldatavale soojushulgale määratakse konvektiivsüsteemi sisenevate suitsugaaside temperatuur.
Regeneraatori töötamise ajal võib suitsugaaside temperatuur vingugaasi põlemise tõttu ületada normaaltemperatuuri. Kui see nähtus avastatakse õigeaegselt, on vaja õhku ümber jaotada sektsioonide vahel, vähendades õhu juurdevoolu nendesse sektsioonidesse, kus sektsioonist väljuvates suitsugaasides on hapniku liig, ja suurendades selle sisenemist sektsioonidesse, kus on ei ole piisavalt hapnikku. Heitgaaside temperatuuri järsu tõusu korral peatatakse ajutiselt üksikute või kõigi sektsioonide õhuvarustus.
Maagaasi esmane reformimine auruga toimub vertikaalselt paigutatud ja suitsugaaside abil kuumutatud torudes, mille alumised otsad juhitakse otse sekundaarsesse metaani reformimise reaktorisse. Osa suitsugaasidest juhitakse läbi perforeeritud plaadi sekundaarsesse reformimise katalüsaatorikihti, mis võimaldab saada lämmastikuga rikastatud gaasi. Suitsugaaside temperatuur - 815° С
Tuletüüpi ahjud asendati konvektsioonahjudega, milles serpentiintorud on põlemiskambrist eraldatud läbipääsuseinaga. Selliste ahjude töötamise ajal tuvastati olulisi puudusi: suitsugaaside kõrge temperatuur läbipääsu seina kohal, telliskivi sulamine ja deformatsioon, mähise ülemiste ridade torude läbipõlemine. Temperatuuri alandamiseks põlemiskambris kasutati suitsugaaside retsirkulatsiooni ja kütust põletati suurendatud liigõhu suhtega. Suurenenud õhutarbimine aga vähendas ahjude efektiivsust ega vähendanud torude läbipõlemist.
temperatuur ülekuumendis. Mõnel juhul paigaldatakse ahju konvektsioonisektsiooni spiraal madala keemistemperatuuriga fraktsioonide eemaldamiseks destilleerimiskolonnidesse juhitava veeauru ülekuumenemiseks. Ülekuumendi paigutatakse kohtadesse, kus suitsugaaside temperatuur on 450-550 °C, st konvektsioonikambri keskmises või alumises osas. Ülekuumendatud auru temperatuur on 350-400°C.
Eriti oluline on suitsugaaside temperatuur läbipääsu seina kohal. Gaaside kõrge temperatuur läbipääsul vastab kiirgustorude pinna kõrgele soojustihedusele, nende seinte temperatuurile ja suurele koksi tekkimise tõenäosusele. Torude sisepinnale ladestuv koks takistab soojusülekannet, mis põhjustab seinte temperatuuri edasist tõusu ja nende läbipõlemist.
Kuumutatud toormaterjali liikumiskiiruse suurenemine ahju torudes suurendab soojuse eemaldamise efektiivsust, vähendab toru seinte temperatuuri ja võimaldab seega töötada kiirgustorude suurema soojustiheduse ja temperatuuriga. suitsugaasidest läbipääsu juures.
peal tüüpiline paigaldus CDU-AVT (A-12/9) võimsusega 3 miljonit tonni aastas koos bensiini sekundaarse destilleerimisega, paigaldati viis ahju soojusliku koguvõimsusega 81 Gkcal/h. Kõigis ahjudes põletatakse 1 tunni jooksul 11 130 kg kütust. Suitsugaaside temperatuur ahjude konvektsioonikambritest väljumisel on 375-410 °С. Suitsugaaside soojusenergia kasutamiseks paigaldatakse ahjudesse enne korstnasse laskmist KU-40 tüüpi kaugsoojuskatlad.
Mida madalam on konvektsioonikambrist väljuvate suitsugaaside temperatuur, seda rohkem soojust tajub kuumutatud naftatoode. Tavaliselt võtke suitsugaaside temperatuur konvektsioonikambri väljalaskeava juures 100–150 ° C kõrgemal kui ahju sisenevate toorainete temperatuur. Kuid kuna ahju sisenevate toorainete temperatuur on üsna kõrge, ligikaudu 160-200 °C ja mõne protsessi puhul ulatub 250-300 °C-ni, paigaldatakse suitsugaaside soojuse ärakasutamiseks õhusoojendi (rekuperaator). , milles ahju minevat õhku köetakse ahjud. Õhusoojendi ja suitsuärastusseadme olemasolul on võimalik suitsugaase enne korstnasse laskmist jahutada temperatuurini 150 ° C. Loomuliku tõmbe korral on see temperatuur vähemalt 250 ° C.
Konvektsioontorud saavad soojust suitsugaaside konvektsiooni, müüritiseinte kiirguse ja kolmeaatomiliste gaaside kiirguse tõttu. Nagu peatüki alguses märgitud, sõltub soojusülekanne konvektsioonkambris suitsugaaside liikumise kiirusest ja temperatuurist, samuti tooraine temperatuurist, torude läbimõõdust ja nende paigutusest. Suitsugaaside kiirus konvektsioonišahtis jääb tavaliselt vahemikku 3-4 m/s, korstnas aga 4-6 m/s.
Otsus. Määrame ahju efektiivsuse, kui suitsugaaside temperatuur konvektsioonikambri väljalaskeava juures
Suitsugaaside temperatuur ahju väljalaskeava juures on 500 C. Suitsugaaside soojust kasutatakse ära torukujulises kolmesuunalises (läbiõhu) õhusoojendis, mille küttepind on 875 m. Pärast õhusoojendit lõõr gaasid 250 C juures eemaldatakse atmosfääri läbi korstna ilma sundtõmmet kasutamata.
Määrame suitsugaasi temperatuuri pärast kütteosa kiirguskamber r, c = 850°C ja pärast reaktsioonisektsiooni ip. c = 750° C. Suitsugaaside soojussisaldus, kuid joon. 6. 1 at a = 1,1
Iseloomulik omadus heitsoojuskatelde kui aurutootmisseadmete jaoks on vajadus tagada suure hulga> 1 kütte suitsugaaside läbipääs tekkiva veeauru ühiku kohta (E1 / d.g / C). See suhe on otsene funktsioon suitsugaaside algtemperatuurist seadme sisselaskeava juures ja nende voolukiirusest. Auru tootmiseks kasutatavate suitsugaaside suhteliselt madala temperatuuri tõttu on nende erikulu heitsoojuskateldes palju suurem (8-10 korda) kui tavalistel ahjukateldel. Küttegaaside suurenenud erikulu toodetud auruühiku kohta määrab ära heitsoojuskatelde konstruktsiooniomadused. Neil on suured mõõtmed, suur metallikulu. Täiendava gaasidünaamilise takistuse ületamiseks ja vajaliku harvenduse tekitamiseks ahjuahjus (tõmbe jaoks) 10-15% ekvivalendist elektri energia taaskasutuskatel.
Pärast punkri täitmist kuivatatud katalüsaatoriga avatakse punkri all olev klapp ja katalüsaator valatakse kaltsineerimiskolonni. Punkri maht vastab kaltsineerimiskolonni kasulikule mahule, st ühele koormale. Peale kolonni täitmist katalüsaatoriga süüdatakse ahi rõhu all (vedelkütusel), suunates suitsugaasid atmosfääri. Seejärel, pärast põlemise reguleerimist ahjus, juhitakse suitsugaasid kaltsineerimiskolonni korpusesse. Korpuse soojendamisel ja kütuse normaalse põlemise tagamisel juhitakse suitsugaase kaltsineerimiskolonni põhja minimaalses koguses, mis on vajalik ainult katalüsaatorikihi takistuse ületamiseks. Seejärel algab suitsugaaside temperatuuri aeglane tõus ahju väljalaskeava juures ja katalüsaatori kuumutamine. Süsteemi kuumutamist jätkatakse umbes 10-12 tundi, mille jooksul juhitakse sisse selline kogus suitsugaase, et katalüsaatorit ülevalt kaasa ei võetaks. Katalüsaatori kaltsineerimise alguseks loetakse temperatuuri saavutamist kolonni põhjas 600-650°C. Kaltsineerimise kestus sellel temperatuuril on 10 tundi.
Seejärel alandatakse järk-järgult suitsugaaside temperatuuri ahju väljalaskeava juures ja 250-300 °C juures kütuse juurdevool peatatakse, kuid
Gaaside temperatuur läbipääsul, kiirgustorude küttepinna termiline pinge ja ahju otsese tagasivoolu koefitsient on omavahel seotud. Mida suurem on otsetagastuse koefitsient, seda madalam on suitsugaaside temperatuur n(küps) juures ja seda väiksem on kiirgustorude küttepinna termiline pinge ja vastupidi.
Torukujulised serpentiinreaktorid. Torukujuline serpentiinreaktor koos vertikaalne paigutus toru töötati välja kodumaistes rafineerimistehastes pidevaks bituumeni tootmiseks. Reaktorite temperatuurirežiim. (Kremenchugi ja Novogorkovski rafineerimistehased) toetab eelkambri ahjust tulevate suitsugaaside soojus. See lahendus ei võta aga arvesse eksotermilise oksüdatsiooniprotsessi iseärasusi. Tõepoolest, reaktsioonisegu kuumutamise kiirendamiseks reaktori esimestes torudes piki voolu, on vaja tõsta suitsugaaside temperatuuri, kuid selle tulemusena kuumeneb oksüdeeritav materjal järgmistes torudes üle, kus oksüdatsioon toimub. reaktsioon ja soojuse vabanemine kulgevad suure kiirusega. Seega on vaja säilitada teatud suitsugaaside vahepealset temperatuuri, mis on hädavajalik nii reaktsioonisegu kuumutamiseks reaktsioonitemperatuurini kui ka järgnevaks temperatuuri hoidmiseks soovitud tasemel. Angarski, Kirishski, Polotski, Novojaroslavli ja Syzrani rafineerimistehaste sõlmede jaoks leiti parem lahendus, lähteaine eelkuumutatakse toruahjus ja vajadusel eemaldatakse liigne reaktsioonisoojus, puhudes õhku paigutatud reaktori torudele. ühises korpuses (VNIPInefti Omski filiaali projekti kohaselt on reaktori iga toru eraldi karbis).
Kui suitsugaaside temperatuur regeneraatori ühiskollektorite väljalaskeava juures ületab 650°C, näitab see süsinikmonooksiidi põlemise algust. Selle peatamiseks on vaja järsult vähendada õhuvarustust regeneraatori ülemisse ossa.
Suitsugaaside temperatuuri alandamiseks läbipääsu seina kohal vana konstruktsiooniga radiaator-konvektsioonahjudes, eriti termokrakkimisahjudes, kasutatakse suitsugaaside retsirkulatsiooni. Külmemad suitsugaasid ahju lõõrist suunatakse tagasi põlemiskambrisse, mis toob kaasa soojuse ümberjaotumise kambrite vahel. Konvektsioonikambris ülemiste torude soojuspinge väheneb, kuid suitsugaaside mahu suurenemise tõttu suureneb nende kiirus, samas paraneb soojusülekanne kogu konvektsioonikambris. Retsirkulatsioonikoefitsient toruahjudes jääb vahemikku 1-3.
Kütuse põletamiseks mõeldud ahjude ja katelde põletite ebatäiuslik konstruktsioon ja ahjude ebapiisav tihedus ei võimalda veel töötada väikese õhuliigsusega. Seetõttu arvatakse, et õhuküttetorude temperatuur peaks olema kõrgem kui agressiivsete suitsugaaside kastepunkti temperatuur, st mitte madalam kui 130 °C. Selleks kasutatakse külma õhu eel- või vahepealset soojendamist või küttepinna spetsiaalseid paigutusi. On seadmeid, mis on ehituslikult konstrueeritud nii, et suitsugaaside poolne soojusvahetuspind on palju suurem kui atmosfääriõhu pool, seetõttu on õhusoojendite sektsioonid kokku pandud erineva ribikoefitsiendiga torudest, suurendades külma otsa poole (külma õhu sisselaskeavasse) ja seega lähenevad temperatuuritoru seinad suitsugaaside temperatuurile. Selle põhimõtte kohaselt on Bashorgenergonefti õhusoojendid konstrueeritud hea jõudlusega malmist ribi- ja ribihammastega torudest.
Katalüsaatori kuumutamine ja kaltsineerimine toimub otsesel kokkupuutel suitsugaasidega, mis tulevad ahjust, milles põletatakse gaasilist või vedelat kütust. Suitsugaaside temperatuur hoitakse automaatselt 630-650°C, samas kui kaltsineerimistsoonis on temperatuur 600-630°C. jahtub õige temperatuurini. Ülevoolutoru otsa asetatakse liigutatav metallist tass, mille asend reguleerib allpool asuva konveieri katalüsaatorikihi kõrgust ja sellest tulenevalt toote mahalaadimise kiirust. Koormamata katalüsaator juhitakse lintkonveieri abil peenosakeste väljasõelumiseks sõelale. Seejärel valatakse see sisse metallist tünnid ja anda üle valmistoodangu lattu.
Mida kõrgem on kuumutatava toormaterjali temperatuur kiirgustorudes ja mida suurem on selle kalduvus moodustada koksi, seda madalam peaks olema soojustihedus ja sellest tulenevalt ka suitsugaaside temperatuur läbipääsu kohal. Selle ahju puhul põhjustab kiirgustorude pinna suurenemine suitsugaaside temperatuuri ja kiirgustorude soojustiheduse vähenemist. Torude sisepinna saastumine koksi või muude setetega võib põhjustada suitsugaaside temperatuuri tõusu läbipääsu kohal ja esimeste toruridade läbipõlemist ahju konvektsioonikambris. Temperatuuri läbipääsu kohal kontrollitakse hoolikalt ja see ei ületa tavaliselt 850-900 °C.
Suitsugaaside temperatuur läbipääsuseina kohal hoitakse tavaliselt 700-850°C, st piisavalt kõrgel, et osa soojusest kiirgusega üle kanda konvektsioonikambri ülemistesse torude ridadesse. Kuid põhiline soojushulk konvektsioonikambris kandub üle suitsugaaside aeg-ajalt konvektsiooni (tekib korstna või suitsuärastus).
Destillatsiooni osa ahju väljalaskeava juures e = 0,4, destilleerimise auru tihedus = 0,86. jäägi tihedus = 0,910. Torude läbimõõt kiirguskambris on 152 X 6 mm, konvektsioonikambris 127 X 6 mm, torude kasulik pikkus 11,5 m, torude arv vastavalt 90 ja 120. Kütuse koostis ja teoreetiline õhukulu on samad, mis näidetes 6. 1 ja 6. 2, leitakse suitsugaaside soojussisaldus õhu liiaga a = 1,4 jooniselt fig. 6. 1. Suitsugaaside temperatuur läbipääsul
Hüdrotermilise töötluse kogukestus koos kuumutamisega on ligikaudu üks päev. Pärast rõhulanguse algust aparaadis alandatakse järk-järgult suitsugaaside temperatuuri ahju väljalaskeava juures ja lõpuks düüs kustub. Seadet jahutatakse läbi korpuse ahjust tuleva külma õhuga. Kuivatatud pallid laaditakse maha ja saadetakse kaltsineerimiskolonni punkrisse.
Imemispüromeetrid. Suitsugaaside kõrgete temperatuuride mõõtmise praktikas kasutatakse heitgaasipüromeetreid. Imemispüromeetrite põhielemendid on jahutatud korpusesse paigutatud termopaar, ekraanide süsteem ja seade gaaside eemaldamiseks. Üks teisest ja teisest kaitsekate termoelektroodid on isoleeritud jäikade elementidega (õlest torud, ühe- ja kahekanalilised helmed), mis on valmistatud kvartsist (kuni 1100°C), portselanist (kuni 1200°C), portselanist kõrge sisaldus alumiiniumoksiid (kuni 1350 °С) keraamilised materjalid ja klaasemailid, mida kasutatakse läbimurdmismeetoditel.
Rullide koksimisel tõuseb järk-järgult toruseina temperatuur, suureneb rõhulangus ja torude ülekuumenemise kohtades võib täheldada valgeid laike. Koksi ladestumise tekkimist püropoolides hinnatakse ka suitsugaaside temperatuuri tõusu järgi ahju läbipääsul. ZIA koksimist iseloomustab suurenemine hüdrauliline takistus süsteemid, mille pürolüüsitoodete temperatuur tõuseb pärast ZIA-d. Hüdraulilise takistuse suurenemisega püro-poolides ja ZIA-s kaasneb rõhu tõus ahjuplokis ja selle tulemusena pikeneb kokkupuuteaeg, väheneb madalamate olefiinide saagis.
Tabel. B.2
| t, C | , kg/m3 | , J/(kgK) | , [W/(m K)] | , m2 /koos | Pr |
| 100 | 0,950 | 1068 | 0,0313 | 21,54 | 0,690 |
| 200 | 0,748 | 1097 | 0,0401 | 32,80 | 0,670 |
| 300 | 0,617 | 1122 | 0,0484 | 45,81 | 0,650 |
| 400 | 0,525 | 1151 | 0,0570 | 60,38 | 0,640 |
| 500 | 0,457 | 1185 | 0,0656 | 76,30 | 0,630 |
| 600 | 0,505 | 1214 | 0,0742 | 93,61 | 0,620 |
| 700 | 0,363 | 1239 | 0,0827 | 112,1 | 0,610 |
| 800 | 0,330 | 1264 | 0,0915 | 131,8 | 0,600 |
| 900 | 0,301 | 1290 | 0,0100 | 152,5 | 0,590 |
| 1000 | 0,275 | 1306 | 0,0109 | 174,3 | 0,580 |
| 1100 | 0,257 | 1323 | 0,01175 | 197,1 | 0,570 |
| 1200 | 0,240 | 1340 | 0,01262 | 221,0 | 0,560 |
Toru seina läbimõõt d= … [mm] temperatuurini kuumutatud t1 =…[°С] ja sellel on soojuskiirguse koefitsient Torujuhe asetatakse ristlõikega kanalisse bXh[mm] mille pinnal on temperatuur t2 =…[°С] ja emissioon c2 = … [W/(m2 K4 )] .Arvutage vähendatud kiirgusvõime ja soojuskadu K torujuhe kiirguse soojusülekande tõttu.
Ülesande tingimused on toodud tabelis 5.
Materjalide soojuskiirguse väärtused on toodud B lisa tabelis B.1.
Tabel. 5
| №ülesandeid | d, [mm] | t1 , [°C] | t2 , [°C] | c2 ,[W/(m2 K4 )]. | bXh, [mm] | Toru materjal |
| 1 | 400 | 527 | 127 | 5,22 | 600x800 | oksüdeeritud teras |
| 2 | 350 | 560 | 120 | 4,75 | 480x580 | alumiiniumistkarm |
| 3 | 300 | 520 | 150 | 3,75 | 360x500 | betoonist |
| 4 | 420 | 423 | 130 | 5,25 | 400x600 | Malm |
| 5 | 380 | 637 | 200 | 3,65 | 550x500 | messing oksüdeerunud |
| 6 | 360 | 325 | 125 | 4,50 | 500x700 | oksüdeeritud vask |
| 7 | 410 | 420 | 120 | 5,35 | 650x850 | poleeritud teras |
| 8 | 400 | 350 | 150 | 5,00 | 450x650 | oksüdeeritud alumiinium |
| 9 | 450 | 587 | 110 | 5,30 | 680x580 | poleeritud messing |
| 10 | 460 | 547 | 105 | 5,35 | 480x600 | poleeritud vask |
| 11 | 350 | 523 | 103 | 5,20 | 620x820 | töötlemata teras |
| 12 | 370 | 557 | 125 | 5,10 | 650x850 | malmist treitud |
| 13 | 360 | 560 | 130 | 4,95 | 630x830 | poleeritud alumiinium |
Tabeli jätk. 5
| 14 | 250 | 520 | 120 | 4,80 | 450x550 | messingist valtsimine |
| 15 | 200 | 530 | 130 | 4,90 | 460x470 | poleeritud teras |
| 16 | 280 | 540 | 140 | 5,00 | 480x500 | töötlemata malm |
| 17 | 320 | 550 | 150 | 5,10 | 500x500 | oksüdeeritud alumiinium |
| 18 | 380 | 637 | 200 | 3,65 | 550x500 | poleeritud messing |
| 19 | 360 | 325 | 125 | 4,50 | 500x700 | poleeritud vask |
| 20 | 410 | 420 | 120 | 5,35 | 650x850 | töötlemata teras |
| 21 | 400 | 350 | 150 | 5,00 | 450x650 | malmist treitud |
| 22 | 450 | 587 | 110 | 5,30 | 680x580 | poleeritud alumiinium |
| 23 | 460 | 547 | 105 | 5,35 | 480x600 | messingist valtsimine |
| 24 | 350 | 523 | 103 | 5,20 | 620x820 | oksüdeeritud teras |
| 25 | 370 | 557 | 125 | 5,10 | 650x850 | alumiiniumistkarm |
| 26 | 450 | 587 | 110 | 5,30 | 450x650 | betoonist |
| 27 | 460 | 547 | 105 | 5,35 | 680x580 | Malm |
| 28 | 350 | 523 | 103 | 5,20 | 480x600 | messing oksüdeerunud |
| 29 | 370 | 557 | 125 | 5,10 | 620x820 | oksüdeeritud vask |
| 30 | 280 | 540 | 140 | 5,00 | 480x500 | poleeritud teras |
Naaberfailid üksuses [sortimata]
Allikas: https://StudFiles.net/preview/5566488/page:8/
Gasovik - tööstuslikud gaasiseadmed GOST, SNiP, PB kataloog SNiP II-35-76 Katlajaamad
7.1. Katlaruumide projekteerimisel tuleks kasutada tõmbepaigaldisi (suitsutõmbeid ja puhurid) vastavalt tootjate spetsifikatsioonidele. Reeglina tuleks iga katlaüksuse jaoks ette näha tõmbesõlmed.
7.2. Uute kuni 1 Gcal/h võimsusega kateldega katlamajade projekteerimisel ja rekonstrueeritavate katlamajade projekteerimisel võib kasutada grupi (eraldi katlagruppidele) või ühist (kogu katlamaja jaoks) sundtõmbepaigaldist.
7.3. Grupi- või ühised tõmbepaigaldised tuleks projekteerida kahe suitsuärasti ja kahe tõmbeventilaatoriga. Katelde projekteerimisvõimsus, mille jaoks need paigaldised on ette nähtud, on tagatud kahe suitsuärasti ja kahe puhuri paralleelse tööga.
7.4. Tõmbeühikute valikul tuleks arvesse võtta rõhu ja jõudluse ohutustegureid vastavalt App. 3 käesolevatele reeglitele ja määrustele.
7.5. Tõmbejaamade projekteerimisel nende jõudluse kontrollimiseks on vaja ette näha juhtlabad, induktsioonmuhvid ja muud seadmed, mis tagavad ökonoomsed viisid reguleerimine ja tarnitakse koos seadmetega.
7.6.*
Katlamajade gaasi-õhk tee projekteerimine toimub vastavalt TsKTI im katlajaamade aerodünaamilise arvutuse standardmeetodile. I. I. Polzunova.
Sisseehitatud, kinnitatud ja katusekatelde jaoks tuleks seintesse ette näha avad põlemisõhu varustamiseks, mis asuvad tavaliselt ruumi ülemises tsoonis. Avade avatud osa mõõtmed määratakse lähtuvalt sellest, et õhu liikumiskiirus neis ei ületaks 1,0 m/s.
7.7. Masstootmises toodetud katelde gaasikindlus tuleks võtta vastavalt tootja andmetele.
7.8. Olenevalt hüdrogeoloogilistest tingimustest ja katlaagregaatide paigutuslahendustest tuleks välised gaasikanalid paigaldada maa alla või maa peale. Gaasikanalid peaksid olema tellistest või raudbetoonist. Maapealsete metallist gaasikanalite kasutamine on erandkorras lubatud, kui on tehtud asjakohane teostatavusuuring.
7.9. Katlaruumis olevad gaasi- ja õhutorustikud võivad olla konstrueeritud terasest ümara sektsioonina. Ristkülikukujuliste seadmeelementidega ristmikul võib olla ristkülikukujulised gaasikanalid.
7.10. Gaasikanalite osade jaoks, kus on võimalik tuha kogunemine, tuleks varustada puhastusseadmed.
7.11. Hapukütusel töötavate katelde puhul, kui gaasikanalitesse võib tekkida kondensaat, tuleks gaasikanalite sisepindadele tagada korrosioonikaitse vastavalt ehitusnormidele ja kaitsereeglitele. ehituskonstruktsioonid korrosioonist.
7.12. Katlaruumide korstnad tuleks ehitada vastavalt standardprojektid. Kui arendada üksikprojektid korstnad peavad olema juhitavad tehnilisi lahendusi vastu võetud tüüpprojektides.
7.13. Katlaruumi jaoks on vaja ette näha ühe korstna ehitus. Lubatud on esitada kaks või enam toru asjakohase põhjendusega.
7.14.* Kunstliku tõmbega korstnate kõrgus määratakse vastavalt Atmosfääris hajumise arvutamise juhendile kahjulikud ained mis sisalduvad ettevõtete heitkogustes ja Sanitaarstandardid tööstusettevõtete projekteerimine. Loodusliku tõmbe all olevate korstnate kõrgus määratakse gaasi-õhukanali aerodünaamilise arvutuse tulemuste põhjal ja seda kontrollitakse vastavalt kahjulike ainete hajumise tingimustele atmosfääris.
Atmosfääris kahjulike ainete dispersiooni arvutamisel tuleks võtta tuha, vääveloksiidide, lämmastikdioksiidi ja süsinikmonooksiidi maksimaalsed lubatud kontsentratsioonid. Sel juhul võetakse eralduvate kahjulike heitmete kogus reeglina vastavalt katlatootjate andmetele, nende puudumisel määratakse see arvutustega.
Sisseehitatud, kinnitatud ja katusekatelde korstnate suudme kõrgus peab olema üle tuule tagasivoolu piiri, kuid mitte vähem kui 0,5 m üle katuse ja ka mitte vähem kui 2 m kõrgusel kõrgemal katusest. osa hoonest või kõrge hoone 10 m raadiuses.
7.15.* Teraskorstnate väljalaskeavade läbimõõdud määratakse optimaalsete gaasikiiruste seisundist tehniliste ja majanduslike arvutuste alusel. Väljalaskeava läbimõõdud tellistest ja raudbetoontorud määratakse käesoleva eeskirja punkti 7.16 nõuete alusel.
7.16. Vältimaks suitsugaaside tungimist tellis- ja raudbetoontorude konstruktsioonide paksusesse, ei ole lubatud staatiline positiivne rõhk väljalaskešahti seintele. Selleks peab olema täidetud tingimus R1: suurendada toru läbimõõtu või kasutada erikonstruktsiooniga toru (sisemise gaasitiheda väljalaskevõlliga, vasturõhuga võlli ja voodri vahel).
7.17. Kondensaadi moodustumine tellistest ja raudbetoontorudest, mis väljutavad gaaskütuste põlemisprodukte, on lubatud kõigil töörežiimidel.
7.18.*
Gaaskütustel töötavatel kateldel on lubatud kasutada teraskorstnaid, kui suitsugaaside temperatuuri tõstmine ei ole majanduslikult otstarbekas.
Autonoomsete katlaruumide jaoks peavad korstnad olema gaasitihedad, valmistatud metallist või mittesüttivatest materjalidest. Torudel peab reeglina olema välimine soojusisolatsioon, et vältida kondensatsiooni tekkimist ja kontrollimiseks ja puhastamiseks mõeldud kaevu.
7.19.
Gaasikanalite avad toruvõlli või vundamendihülsi ühes horisontaalses osas peavad olema kogu ümbermõõdu ulatuses ühtlaselt paigutatud.
Ühe horisontaalse lõigu nõrgenemisala kogupindala ei tohiks ületada 40% raudbetoonist šahti või vundamendiklaasi ja 30% tellistest torušahti puhul.
7.20. Toitegaasikanalid korstnaga liitumiskohas peavad olema projekteeritud ristkülikukujuliselt.
7.21. Gaasikanalite konjugeerimisel korstnaga on vaja ette näha temperatuuri-settimisõmblused või kompensaatorid.
7.22. Voodri ja soojusisolatsiooni kasutamise vajadus tellis- ja raudbetoontorude šahtide soojuspingete vähendamiseks määratakse soojustehnilise arvutusega.
7.23. Torudes, mis on ette nähtud suitsugaaside eemaldamiseks hapukütuse põletamisel, tuleks kondensaadi moodustumise korral (olenemata väävlisisalduse protsendist) kogu võlli kõrgusel varustada happekindlast materjalist vooder. Kondensaadi puudumisel suitsugaasi väljalasketoru sisepinnal on kõikidel töörežiimidel lubatud kasutada korstnate jaoks savitellistest vooderdust või plastist pressitud savitellist, mille hind on vähemalt 100. veeimavus mitte üle 15% savitsemendi või kompleksmördi puhul, mille klass on vähemalt 50.
7.24. Korstna kõrguse arvutamine ja selle võlli sisepinna kaitsmiseks keskkonna agressiivsete mõjude eest konstruktsiooni valimisel tuleks lähtuda põhi- ja varukütuse põlemistingimustest.
7.25. Korstna kõrgus ja asukoht tuleb kokku leppida Lennundusministeeriumi kohaliku bürooga. Korstnate valguskaitse ja välismärgistusvärvid peavad vastama NSV Liidu tsiviillennunduse lennuväljateenistuse käsiraamatu nõuetele.
7.26. Konstruktsioonid peaksid tagama välise korrosioonikaitse teraskonstruktsioonid tellistest ja raudbetoonist korstnad, samuti terastorude pinnad.
7.27. Korstna või vundamendi põhjas tuleks ette näha kaevud korstna kontrollimiseks ja sisse vajalikud juhtumid- seadmed, mis tagavad kondensaadi äravoolu.
7.28. Katlad, mis on ette nähtud töötama tahketel kütustel (kivisüsi, turvas, põlevkivi ja puidujäätmed), peaks olema varustatud suitsugaaside puhastamisega tuhast juhtudel, kui
Märge. Rakendamisel tahke kütus kuna tuhakogujate avariipaigaldus pole vajalik.
7.29.
Tuhakogujate tüübi valik tehakse sõltuvalt puhastatavate gaaside mahust, vajalikust puhastusastmest ja paigutusvõimalustest lähtudes tuhakollektorite paigaldusvõimaluste tehnilisest ja majanduslikust võrdlusest. erinevat tüüpi.
Tuhakogumisseadmetena tuleks võtta:
"Märg" tuhakollektoreid madala kalorsusega Venturi torudega koos tilkade eemaldajatega saab kasutada hüdrotuha ja räbu eemaldamise süsteemi ning seadmete olemasolul, mis välistavad tuha- ja räbumassis sisalduvate kahjulike ainete sattumise veekogudesse.
Gaaside mahud võetakse nende töötemperatuuril.
7.30. Tuhakogumisseadmete puhastamise koefitsiendid on arvutatud ja need peavad jääma rakenduse poolt kehtestatud piiridesse. 4 käesolevatele eeskirjadele ja määrustele.
7.31. Tuhakogujate paigaldamine peab olema ette nähtud suitsuärastite imipoolsele küljele reeglina peale avatud alad. Asjakohase põhjendusega on lubatud tuhakogujaid paigaldada siseruumidesse.
7.32. Tuhakogujad on ette nähtud iga katlaüksuse jaoks eraldi. Mõnel juhul on mitme katla jaoks lubatud varustada tuhakogujate rühm või üks sektsioonseade.
7.33. Tahkekütuse katlamaja käitamisel ei tohiks üksikutel tuhakogujatel olla möödaviigugaasi kanaleid.
7.34.
Tuhapunkri kuju ja sisepind peavad tagama raskusjõu mõjul täieliku tuha väljajuhtimise, kusjuures punkri seinte kaldenurk horisondi suhtes on eeldatud 600 ja põhjendatud juhtudel mitte alla 550.
Tuhapüüduritel peavad olema hermeetilised tihendid.
7.35. Gaaside kiirus tuhakogumisseadmete sisselaskegaasikanalis tuleks võtta vähemalt 12 m/s.
7.36. "Märg" sädemepüüdjaid tuleks kasutada katlamajades, mis on kavandatud töötama puidujäätmetega, juhtudel, kui ApB≤5000. Pärast tuhakogujaid sädemepüüdjaid ei paigaldata.
Allikas: https://gazovik-gas.ru/directory/add/snip_2_35_76/trakt.html
14.02.2013
A. Batsulin
Kondensaadi moodustumise mõistmiseks ahju korstnates on oluline mõista kastepunkti mõistet. Kastepunkt on temperatuur, mille juures õhus olev veeaur kondenseerub veeks.
Igal temperatuuril ei saa õhus lahustuda rohkem kui teatud kogus veeauru. Seda suurust nimetatakse küllastusauru tiheduseks antud temperatuuril ja seda väljendatakse kilogrammides kuupmeetri kohta.
Joonisel fig. 1 näitab küllastunud auru tiheduse ja temperatuuri graafikut. Nendele väärtustele vastavad osarõhud on märgitud paremale. Selle tabeli andmete põhjal. Joonisel fig. 2 näitab sama graafiku algusosa.
Riis. üks.
Küllastunud veeauru rõhk.
Riis. 2.
Küllastunud veeauru rõhk, temperatuurivahemik 10 - 120 * C
Selgitage, kuidas diagrammi kasutada lihtne näide. Võtke pott veega ja katke kaanega. Mõne aja pärast tekib kaane all tasakaal vee ja küllastunud veeauru vahel. Olgu panni temperatuur 40*C, siis on aurutihedus kaane all ca 50 g/m3. Katte all oleva veeauru osarõhk tabeli (ja graafiku) järgi on 0,07 atm, ülejäänud 0,93 atm on õhurõhk.
(1 baar = 0,98692 atm). Hakkame panni aeglaselt kuumutama ja 60 * C juures on küllastunud auru tihedus kaane all juba 0,13 kg / m3 ja selle osarõhk 0,2 atm. 100 * C juures jõuab kaane all oleva küllastunud auru osarõhk ühe atmosfäärini (st välisrõhuni), mis tähendab, et kaane all ei ole enam õhku. Vesi hakkab keema ja kaane alt väljub aur.
Sel juhul on küllastunud auru tihedus katte all 0,59 kg/m3. Nüüd sulgege kaas hermeetiliselt (st keerake see autoklaaviks) ja sisestage see kaitseklapp, näiteks 16 atm juures ja jätkame panni enda kuumutamist. Vesi lakkab keemast ning kaane all oleva auru rõhk ja tihedus suurenevad ning 200*C saavutamisel jõuab rõhk 16 atm-ni (vt graafikut). Sel juhul läheb vesi uuesti keema ja klapi alt tuleb aur välja.
Nüüd on auru tihedus katte all 8 kg/m3.
Suitsugaasidest (FG) tekkiva kondensaadi sadenemise korral pakub huvi ainult osa graafikust rõhuni 1 atm, kuna ahi suhtleb atmosfääriga ja rõhk selles on võrdne atmosfäärirõhuga kuni paar Pa. Samuti on ilmne, et DG kastepunkt on alla 100*C.
Suitsugaaside kastepunkti (s.o temperatuuri, mille juures kondensaat DG-st välja langeb) määramiseks on vaja teada veeauru tihedust DG-s, mis sõltub kütuse koostisest, selle niiskusesisaldusest, liiast. õhukoefitsient ja temperatuur. Aurutihedus on võrdne veeauru massiga, mis sisaldub 1 m3 suitsugaasides antud temperatuuril.
DW mahu valemid tuletati käesolevas töös, punkt 6.1, valemid P1.3 - P1.8. Pärast teisendusi saame aurude tiheduse avaldise suitsugaasides sõltuvalt puidu niiskusesisaldusest, liigõhu koefitsiendist ja temperatuurist. Lähteõhu niiskus teeb väikese korrektsiooni ja seda selles avaldises arvesse ei võeta.
Valem on lihtne füüsiline tähendus. Kui korrutada suure murdosa lugeja 1/(1+w), saame DW-s oleva vee massi kg puidu kg kohta. Ja kui nimetaja korrutada 1/(1+w), saame DG erimahu ühikutes nm3/kg. Temperatuuridega kordajat kasutatakse normaalse teisendamiseks kuupmeetrit reaalseteks temperatuuril T. Pärast arvude asendamist saame avaldise:
Nüüd on võimalik suitsugaaside kastepunkti määrata graafiliselt. Asetame DW-s oleva aurutiheduse graafiku küllastunud veeauru tiheduse graafikule. Graafikute lõikepunkt vastab DG kastepunktile sobiva niiskuse ja liigse õhu juures. Joonisel fig. 3 ja 4 näitavad tulemust.
Riis. 3.
Üleõhuga suitsugaaside kastepunkt on puidu üks ja erinev niiskusesisaldus.
Jooniselt fig. 3 järeldub, et kõige ebasoodsamal juhul, kui puitu põletatakse niiskusesisaldusega 100% (pool proovide massist on vesi) ilma liigse õhuta, algab veeauru kondenseerumine umbes 70 * C juures.
Tüüpilistes perioodilistes ahjutingimustes (puidu niiskus 25% ja liigne õhk umbes 2%) algab suitsugaaside jahtumisel temperatuurini 46*C kondenseerumine. (vt joonis 4)
Riis. 4.
Suitsugaaside kastepunkt puidu niiskusesisalduse 25% ja mitmesuguse õhu üleliigsuse juures.
Jooniselt fig. 4 näitab ka selgelt, et liigne õhk alandab oluliselt kondensatsiooni temperatuuri. Liigse õhu lisamine korstnasse on üks võimalus torudes kondenseerumise kõrvaldamiseks.
Kõik ülaltoodud kaalutlused kehtivad juhul, kui kütuse koostis jääb aja jooksul muutumatuks, näiteks põletatakse tolivnikus gaasi või söödetakse pidevalt graanuleid. Küttepuude põletamisel perioodilises ahjus muutub suitsugaaside koostis ajas. Esiteks põlevad lenduvad ained läbi ja niiskus aurustub ning seejärel põleb söejääk ära. On ilmne, et sisse algperiood veeauru sisaldus peadirektoraadis on oluliselt suurem kui arvutatud ja söejäägi põletamise etapis - madalam. Proovime umbkaudselt hinnata kastepunkti temperatuuri algperioodil.
Laske lenduvatel ainetel järjehoidjast välja põleda kuumutamisprotsessi esimesel kolmandikul ja ka kogu järjehoidjas sisalduv niiskus aurustub selle aja jooksul. Siis on veeauru kontsentratsioon protsessi esimesel kolmandikul keskmisest kolm korda kõrgem. 25% puidu niiskuse ja 2-kordse õhu ülejäägi korral on aurutihedus 0,075 * 3 = 0,225 kg/m3. (vt JOON. sinine graafik). Kondensatsioonitemperatuur on siis 70-75*C. See on ligikaudne hinnang, kuna pole teada, kuidas peadirektoraadi koosseis järjehoidja läbipõlemisel tegelikkuses muutub.
Lisaks kondenseeruvad suitsugaasidest koos veega põlemata lenduvad ained, mis ilmselt tõstab DW kastepunkti veidi.
Suitsugaasid tõusevad üles korsten järk-järgult jahutada. Alla kastepunkti jahutamisel hakkab korstna seintele tekkima kondensaat. DG jahutuskiirus korstnas sõltub toru voolualast (sisepinna pindalast), toru materjalist ja selle istutamisest, samuti põlemise intensiivsusest. Mida suurem on põlemiskiirus, seda suurem on suitsugaaside vool, mis tähendab, et kui kõik muud tingimused on võrdsed, jahtuvad gaasid aeglasemalt.
Kondensaadi teke ahjude või kaminahjude vahelduvate ahjude korstnatesse on tsükliline. Algsel hetkel, kui toru pole veel soojenenud, langeb selle seintele kondensaat ning toru soojenemisel kondensaat aurustub. Kui kondensaadi vesi jõuab täielikult aurustuda, immutab see järk-järgult korstna müüritise ja välisseintele tekivad mustad vaigused ladestused. Kui see juhtub korstna välisküljel (väljas või külmaga pööning), siis müüritise pidev märgumine talvel toob kaasa ahju tellise hävimise.
Temperatuuri langus korstnas oleneb selle konstruktsioonist ja DG vooluhulgast (kütuse põlemise intensiivsusest). Tellistest korstnates võib T langus ulatuda 25 * C-ni lineaarmeetri kohta. See õigustab nõuet, et ahju väljalaskeava DG temperatuur ("vaatel") oleks 200-250*C, et torupeas oleks 100-120*C, mis on ilmselgelt kõrgem kui kastepunkt. Soojustatud võileibkorstnate temperatuurilangus on vaid mõni kraad meetri kohta ja temperatuuri ahju väljalaskeava juures saab alandada.
Tellistest korstna seintele tekkiv kondensaat imendub müüritisse (tellise poorsuse tõttu) ja seejärel aurustub. Roostevabast terasest korstnates (sandwich), isegi väike kogus algperioodil tekkinud kondensaat hakkab kohe alla voolama, Seetõttu vältimaks kondensaadi voolamist korstna isolatsiooni, sisemised torud on kokku pandud nii, et ülemine toru torgatakse alumisse, s.o. "kondensaadi jaoks".
Teades puude põlemiskiirust ahjus ja korstna ristlõiget, on võimalik hinnata temperatuuri langust korstnas lähtuvalt jooksev meeter valemi järgi:
q - tellistest korstna seinte soojusneeldumistegur, 1740 W/m2 S - 1 m korstna soojust vastuvõtva pinna pindala, m2s - suitsugaaside soojusmahtuvus, 1450 J/nm3*СF - lõõr gaasi vooluhulk, nm3/hV - diiselgeneraatori erimaht, 25% niiskuse ja 2-kordse õhuhulga juures, 8 Nm3/kgBh - kütusekulu tunnis, kg/h
Korstna seinte soojuse neeldumistegur on tinglikult võetud 1500 kcal / m2 h, kuna ahju viimase lõõri kohta annab kirjandus väärtuseks 2300 kcal/m2h. Arvutus on soovituslik ja on mõeldud üldiste mustrite näitamiseks. Joonisel fig. 5 on kujutatud 13 x 26 cm (viis) ja 13 x 13 cm (neli) läbilõikega korstnate temperatuuri languse sõltuvuse graafik sõltuvalt puidu põlemiskiirusest ahju koldes.
Riis. 5.Temperatuuri langus telliskorstnas joonmeetri kohta, olenevalt puidu põletamise kiirusest ahjus (suitsugaaside voolust). Liigse õhu koefitsient on võrdne kahega.
Arvud graafikute alguses ja lõpus näitavad DG kiirust korstnas, mis on arvutatud DG vooluhulga alusel, vähendatud 150 * C-ni, ja korstna ristlõiget. Nagu näha, on GOST 2127-47 soovitatavate kiiruste puhul umbes 2 m/s DG temperatuurilangus 20-25*C. Samuti on selge, et vajalikust suurema sektsiooniga korstnate kasutamine võib põhjustada DG tugeva jahtumise ja selle tulemusena kondenseerumise.
Nagu jooniselt fig. Nagu on näidatud joonisel 5, põhjustab küttepuude tunnikulu vähenemine heitgaaside voolu vähenemist ja selle tulemusena korstna temperatuuri märkimisväärset langust. Teisisõnu, heitgaaside temperatuur, näiteks 150 * C telliskivi ahi perioodiline tegevus, kus küttepuud põlevad aktiivselt ja aeglaselt põleva (hõõguva) ahju jaoks pole sugugi sama asi. Kuidagi pidin sellist pilti jälgima, joon. 6.
Riis. 6.
Pliidist telliskorstnas kondenseerumine pikk põlemine.
Siin ühendati hõõguv ahi telliskiviosaga tellistoruga. Põlemiskiirus sellises ahjus on väga madal - üks järjehoidja võib põleda 5-6 tundi, s.o. põlemiskiirus on umbes 2 kg/h. Loomulikult jahtusid torus olevad gaasid alla kastepunkti ja korstnas hakkas tekkima kondensaat, mis leotas toru läbi ja tilkus ahju kütmisel põrandale. Seega saab kaua põlevaid ahjusid ühendada vaid isoleeritud võileibkorstnatega.
Suitsugaaside ja õhu temperatuur suitsukollektorisse sisenemise temperatuur ei tohiks olla kõrgem kui 500 ° C. Suitsukollektori mahtu ei saa üle hinnata (suures suitsukollektoris on raske vajalikku kuumapinget tekitada), kuid ei saa alahinnata selle suurust - seda on raske looge väikeses suitsukollektoris vajalik vaakum: see ei tule toime suur kogus suitsugaasid ja õhk. Igal kaminal on vastavalt suurusele oma suitsukast. Suitsukollektori sisepinnad peavad olema siledad." Läbipääsu tasandil tuleb mõlemale poole paigaldada hermeetiliselt suletud puhastusluuk.
Nagu eespool märgitud, toimub kütuse põlemine kaminates mitmekordse õhuhulgaga. Kaminal ei ole sissepääsu ust, suitsu tee kaminast tuppa takistab pidev õhuvool, mis suunatakse ruumist koldesse ja sealt läbi korstna atmosfääri.Et kogu see maht läbi lasta suitsugaasidest ja õhust peab korsten olema piisava läbilõikega ülisileda sisepinnaga. Korstna ristlõige peab vastama kamina sisselaskeava ristlõikele. On teada, et mida kõrgem on korsten, seda rohkem tekib selles tõmmet. Sellega tuleks arvestada, kuid selle põhjal ei tasu ka korstna lõiku alahinnata.
Rootsi teadlaste sõnul pindala suhe ristlõige ristkülikukujuline korsten kamina sisselaskeava piirkonda, mille korstna kõrgus on 5 m, peaks olema 12 protsenti; korstna kõrgusega 10 m - 10 protsenti.
Kaasaegne korsten ei ole pelgalt põlemisproduktide eemaldamise toru, vaid insenerkonstruktsioon, millest sõltub otseselt katla kasutegur, kogu küttesüsteemi efektiivsus ja ohutus. suitsu, vastupidine tõukejõud ja lõpuks tulekahju - kõik see võib juhtuda läbimõtlematu ja vastutustundetu suhtumise tõttu korstnasse. Seetõttu tuleks korstna materjali, komponentide ja paigalduse valikusse tõsiselt suhtuda. Korstna põhieesmärk on kütuse põlemisproduktide eemaldamine atmosfääri. Korsten tekitab tõmbe, mille mõjul tekib ahjus õhk, mis on vajalik kütuse põlemiseks ning põlemisproduktid eemaldatakse ahjust. Korsten peab looma tingimused kütuse täielikuks põlemiseks ja suurepäraseks veojõuks. Ja ometi peab see olema töökindel ja vastupidav, kergesti paigaldatav ja vastupidav. Ja seetõttu pole hea korstna valimine nii lihtne, kui me arvame.
Kohalikud takistused ristkülikukujulises korstnas
Vähesed teavad, et korstna ainus õige kuju on silinder. See on tingitud asjaolust, et täisnurga all tekkinud keerised takistavad suitsu eemaldamist ja põhjustavad tahma teket. Kõik omatehtud ruudu-, ristküliku- ja isegi kolmnurkse kujuga korstnad mitte ainult ei osutu kallimaks kui isegi terasest ümmargune korsten, vaid tekitavad ka palju probleeme ja mis kõige tähtsam, võivad need vähendada parima katla efektiivsust alates 95 kuni 60%
ümmargune lõik korsten
Vanad katlad töötasid ilma automaatjuhtimiseta ja kõrgete suitsugaaside temperatuuridega. Selle tulemusena ei jahtunud korstnad peaaegu kunagi ja gaasid ei jahtunud alla kastepunkti ega rikkunud selle tulemusena korstnaid, kuid samas raisati palju soojust muuks otstarbeks. Lisaks on seda tüüpi korstnatel poorse ja kareda pinna tõttu suhteliselt väike tõmme.
Kaasaegsed katlad on ökonoomsed, nende võimsust reguleeritakse vastavalt köetavate ruumide vajadustele ja seetõttu ei tööta nad kogu aeg, vaid ainult perioodidel, mil temperatuur ruumis langeb alla seatud. Seega on perioode, mil boiler ei tööta ja korsten jahtub. Kaasaegse katlaga töötava korstna seinad ei kuumene peaaegu kunagi kastepunkti temperatuurist kõrgemale temperatuurile, mis toob kaasa pideva veeauru kogunemise. Ja see omakorda toob kaasa korstna kahjustamise. Vana telliskorsten võib uutes töötingimustes kokku kukkuda. Kuna heitgaasid sisaldavad: CO, CO2, SO2, NOx, on seinale paigaldatavate gaasikatelde heitgaaside temperatuur üsna madal - 70 - 130 °C. Telliskorstnast läbides heitgaasid jahtuvad ja kui kastepunkt jõuab ~ 55–60 °C, langeb kondensaat. Vesi, mis sadestub korstna ülemises osas seintele, muudab need ka ühendamisel märjaks
SO2 + H2O = H2SO4
moodustatud väävelhape, mis võib viia telliskivi kanali hävimiseni. Kondensaadi vältimiseks on soovitatav kasutada isoleeritud korstnat või paigaldada roostevaba toru olemasolevasse telliskivikanalisse.
Kell optimaalsed tingimused katla töö (suitsugaaside temperatuur sisselaskeava juures 120-130°C, toru suudmest väljumisel 100-110°C) ja köetava korstna töö, veeaur juhitakse koos suitsugaasidega eemale väljaspool. Kui temperatuur korstna sisepinnal on alla gaaside kastepunkti temperatuuri, siis veeaur jahtub ja settib seintele tillukeste tilkadena. Kui seda sageli korrata, siis lõõri ja korstna seinte telliskivi küllastub niiskusest ja vajub kokku ning korstna välispindadele tekivad mustad tõrvajäägid. Kondensaadi olemasolul nõrgeneb tõmme järsult, ruumides on tunda põlemislõhna.
Väljuvad suitsugaasid korstnates jahtudes mahu vähenevad ja veeaur küllastab massi muutumata väljuvaid gaase järk-järgult niiskusega. Temperatuur, mille juures veeaur küllastab täielikult heitgaaside mahu, st kui nende suhteline õhuniiskus on võrdne 100%, on kastepunkti temperatuur: põlemisproduktides sisalduv veeaur hakkab muutuma vedelaks. Erinevate gaaside põlemisproduktide kastepunkti temperatuur on 44 -61°C.
Kondensatsioon
Kui suitsukanaleid läbivad gaasid jahutatakse tugevalt ja alandavad nende temperatuuri 40–50 ° C-ni, siis sadestub seintele veeaur, mis tekib kütusest vee aurustumisel ja vesiniku põlemisel. kanalitest ja korstnast. Kondensaadi kogus sõltub suitsugaaside temperatuurist.
Torus olevad praod ja augud, mille kaudu külm õhk, aitavad kaasa ka gaaside jahutamisele ja kondensaadi tekkele. Kui toru või korstna kanali lõik on nõutavast kõrgem, tõusevad suitsugaasid aeglaselt läbi selle ja külm välisõhk jahutab neid torus. Tõmbejõule on suur mõju ka korstnate seinte pinnal, mida siledamad need on, seda tugevam on tõmme. Toru karedus aitab vähendada veojõudu ja püüda enda külge tahma. Kondensaadi teke oleneb ka korstna seina paksusest. Paksud seinad soojenevad aeglaselt ja hoiavad hästi soojust. Õhemad seinad soojenevad kiiremini, kuid hoiavad soojust halvasti, mis viib nende jahtumiseni. Läbivate korstnate müüritise tellistest seinte paksus siseseinad hoone, peab olema vähemalt 120 mm (pool tellist) ning lõõri seina paksus ja ventilatsioonikanalid asub hoone välisseintes - 380 mm (poolteist tellist).
Välisõhutemperatuuril on suur mõju gaasides sisalduva veeauru kondenseerumisele. AT suveaeg aastatel, kui temperatuur on suhteliselt kõrge, on korstnate sisepindadel kondenseerumine liiga väike, kuna nende seinad jahtuvad pikka aega, mistõttu aurustub korstna hästi soojendatud pindadelt niiskus koheselt ja kondensaati ei teki. AT talveaeg aastatel, kui välistemperatuur on negatiivne, jahtuvad korstna seinad tugevalt ja suureneb veeauru kondenseerumine. Kui korsten on soojustamata ja on väga külm, tekib korstna seinte sisepindadele veeauru suurenenud kondenseerumine. Niiskus imendub toru seintesse, mis põhjustab müüritise niiskust. See on eriti ohtlik talvel, kui pakase mõjul tekivad ülemistel osadel (suu juures) jääkorgid.
Korstna jäätumine
Hingedega ei ole soovitatav kinnitada gaasikatel suure ristlõike ja kõrgusega korstnatele: tõmme nõrgeneb, sisepindadele tekib suurenenud kondensaat. Kondensaadi teket täheldatakse ka katelde ühendamisel väga kõrgete korstnatega, kuna oluline osa suitsugaaside temperatuurist kulub suure soojust neelduva pinna kütmiseks.
Vältimaks suitsugaaside ülejahtumist ja kondenseerumist sisepinnad suitsu- ja ventilatsioonikanalid, on vaja vastu pidada optimaalne paksus välisseinad või soojustada need väljast: krohvida, sulgeda raudbetoon- või tuhkbetoonplaatide, kilpide või savitellistega.
Terastorud peab olema eelnevalt isoleeritud või isoleeritud. Isolatsiooni tüüp ja paksus aitavad teil valida mis tahes tootja.
Suitsugaaside temperatuuri saab vähendada järgmistel viisidel:
Seadmete optimaalsete mõõtmete ja muude omaduste valik lähtuvalt nõutavast maksimaalsest võimsusest, arvestades hinnangulist ohutusvaru;
Soojusülekande intensiivistamine tehnoloogilisele protsessile erisoojusvoo suurendamise kaudu (eelkõige töövedeliku voogude turbulentsi suurendavate keeriste-turbulisaatorite abil), pindala suurendamine või soojusvahetuspindade parandamine;
Suitsugaaside soojuse taaskasutamine täiendava tehnoloogilise protsessi abil (näiteks täiendava toitevee soojendamine ökonomaiseri abil);
. õhu- või veesoojendi paigaldamine või kütuse eelsoojenduse korraldamine suitsugaaside kuumuse tõttu. Tuleb märkida, et õhu eelsoojendamine võib olla vajalik, kui protsess nõuab kõrget leegi temperatuuri (näiteks klaasi või tsemendi tootmisel). Soojendatud vett saab kasutada boileri toitmiseks või sooja veevarustussüsteemides (sh keskküte);
Soojusvahetuspindade puhastamine kogunevast tuhast ja süsinikuosakestest, et säilitada kõrge soojusjuhtivus. Eelkõige saab konvektsioonitsoonis perioodiliselt kasutada tahmapuhureid. Soojusvahetuspindade puhastamine põlemistsoonis toimub tavaliselt seadmete ülevaatuse ja hoolduse seiskamise ajal, kuid mõnel juhul kasutatakse puhastamist ilma seiskamiseta (näiteks rafineerimistehaste kütteseadmetes);
Olemasolevatele vajadustele vastava soojuse tootmise taseme tagamine (neid ületamata). Katla soojusvõimsust saab reguleerida näiteks valides vedelkütuse düüside optimaalse võimsuse või optimaalse rõhu, mille all gaasilist kütust tarnitakse.
Võimalikud probleemid
Suitsugaaside temperatuuri alandamine teatud tingimustel võib olla vastuolus õhukvaliteedi eesmärkidega, näiteks:
Põlemisõhu eelsoojendamine toob kaasa leegi temperatuuri tõusu ja sellest tulenevalt intensiivsema NOx moodustumise, mis võib viia kehtestatud emissiooninormide ületamiseni. Õhu eelsoojenduse kasutuselevõtt olemasolevad paigaldised võib ruumipuuduse, täiendavate ventilaatorite ja NOx summutussüsteemide vajaduse tõttu olla keeruline või mittekulukas (kui on oht eeskirju ületada). Tuleb märkida, et NOx moodustumise pärssimise meetod ammoniaagi või karbamiidi süstimise teel hõlmab ammoniaagi suitsugaasidesse sattumise ohtu. Selle ärahoidmine võib nõuda kallite ammoniaagiandurite ja sissepritsejuhtimissüsteemi paigaldamist, samuti koormuse oluliste kõikumiste korral keerukat sissepritsesüsteemi, mis võimaldab ainet õige temperatuuriga piirkonda süstida (näiteks kahe erinevatel tasanditel paigaldatud pihustite rühmad);
Gaasipuhastussüsteemid, sealhulgas NOx ja SOx summutus- või eemaldamissüsteemid, töötavad ainult teatud temperatuurivahemikus. Kui kehtestatud heitenormid nõuavad selliste süsteemide kasutamist, võib nende ühise toimimise korraldamine taaskasutussüsteemidega olla keeruline ja kulutõhus;
Mõnel juhul määravad kohalikud omavalitsused minimaalne temperatuur suitsugaasid toru väljapääsu juures, et tagada suitsugaaside piisav hajumine ja suitsusamba puudumine. Lisaks võivad ettevõtted omal algatusel rakendada selliseid tavasid oma maine parandamiseks. Üldsus võib nähtava suitsusaba olemasolu tõlgendada keskkonnareostuse märgina, suitsusaba puudumist aga puhtama tootmise märgina. Seetõttu saavad mõned ettevõtted (näiteks jäätmepõletusahjud) teatud ilmastikutingimuste korral suitsugaase enne atmosfääri laskmist spetsiaalselt soojendada, kasutades selleks maagaasi. Selle tulemuseks on raisatud energia.
energiatõhusus
Mida madalam on suitsugaaside temperatuur, seda kõrgem on energiatõhususe tase. Gaaside temperatuuri langetamine alla teatud taseme võib aga olla seotud teatud probleemidega. Eelkõige, kui temperatuur on alla happe kastepunkti (temperatuur, mille juures vesi ja väävelhape kondenseeruvad, tavaliselt 110–170 °C, sõltuvalt kütuse väävlisisaldusest), võib see põhjustada metallpindade korrosiooni. See võib nõuda korrosioonikindlate materjalide kasutamist (sellised materjalid on olemas ja neid saab kasutada kütusena naftat, gaasi või jäätmeid kasutavates käitistes), samuti happekondensaadi kogumise ja töötlemise korraldamist.
Tasuvusaeg võib ulatuda vähem kui viiest aastast kuni viiekümne aastani, olenevalt erinevatest parameetritest, sealhulgas tehase suurusest, suitsugaaside temperatuurist jne.
Eespool loetletud strateegiad (välja arvatud perioodiline puhastamine) nõuavad lisainvesteeringuid. Optimaalne periood nende kasutamise kohta otsuse tegemiseks on uue tehase projekteerimise ja ehitamise periood. Samas on neid lahendusi võimalik rakendada ka olemasolevas ettevõttes (olenevalt seadmete paigaldamiseks vajaliku ruumi olemasolust).
Mõned suitsugaasienergia rakendused võivad olla piiratud gaaside temperatuuride erinevuse ja energiat tarbiva protsessi sisselaskeava temperatuuri erinõude vahel. Selle erinevuse vastuvõetava väärtuse määrab tasakaal energiasäästu kaalutluste ja suitsugaaside energia kasutamiseks vajalike lisaseadmete maksumuse vahel.
Praktiline taaskasutamise võimalus sõltub alati võimaliku rakenduse või tarbija olemasolust saadud energia jaoks. Suitsugaaside temperatuuri alandamise meetmed võivad kaasa tuua mõnede saasteainete tekke suurenemise.
