orginalny dokument?
Parametry pożaru: czas trwania, powierzchnia, temperatura, ciepło, liniowa prędkość rozprzestrzeniania się ognia, szybkość wypalenia substancji palnych, intensywność wymiany gazowej, gęstość dymu. Wykład 2
Wiadomo, że główne zjawisko w ogniu- spalanie, ale same pożary są indywidualne. Istnieją różne typy i tryby spalania: kinetyczny i dyfuzyjny, jednorodny i niejednorodny, laminarny i turbulentny, dyflagracja i detonacja, całkowita i niekompletna itp.). Warunki, w których zachodzi spalanie, są zróżnicowane; stan i lokalizacja substancji palnych, wymiana ciepła i masy w strefie spalania itp. Dlatego każdy pożar musi być zarejestrowany, opisany, zbadany, porównany z innymi, tj. zbadać parametry ognia.
Czas trwania pożaru τ P (min.). Czas trwania pożaru to czas od momentu jego powstania do całkowitego ustania spalania.
strefa pożarowa,F P (m 2). Obszar pożaru to obszar rzutu strefy spalania na płaszczyznę poziomą lub pionową.
Na Ryż. 1 pokazano typowe przypadki określania obszaru pożaru. W przypadku pożarów wewnętrznych w budynkach wielokondygnacyjnych, całkowitą powierzchnię pożarową określa się jako sumę powierzchni pożarowych wszystkich pięter. W większości przypadków stosuje się rzut na płaszczyznę poziomą, stosunkowo rzadko - do pionowej (przy spalaniu pojedynczej konstrukcji o małej grubości, ustawionej pionowo, w przypadku pożaru przy fontannie gazowej).
Obszar pożaru jest głównym parametrem pożaru przy ocenie jego wielkości, przy wyborze metody gaszenia, przy obliczaniu sił i środków niezbędnych do jego lokalizacji i likwidacji.
temperatura ognia, T P ( K). Pod temperaturą ognia wewnętrznego rozumie się średnią temperaturę objętościową czynnika gazowego w pomieszczeniu, a pod temperaturą otwartego ognia- temperatura płomienia. Temperatura pożarów wewnętrznych jest niższa niż pożarów otwartych.
Liniowa prędkość propagacji ognia, Vp (SM). Parametr ten rozumiany jest jako szybkość rozprzestrzeniania się spalania po powierzchni materiału palnego w jednostce czasu. Liniowa szybkość rozprzestrzeniania się spalania określa obszar pożaru. Zależy to od rodzaju i charakteru substancji i materiałów palnych, zdolności do zapłonu i temperatury początkowej, intensywności wymiany gazowej w ogniu i kierunku przepływu konwekcyjnego gazu, stopnia rozdrobnienia materiałów palnych, ich układ przestrzenny i inne czynniki.
Liniowa prędkość propagacji płomienia- wartość ta nie jest stała w czasie, dlatego w obliczeniach stosuje się wartości średnie, które są wartościami przybliżonymi.
Najwyższa liniowa prędkość propagacji spalania ma gazy, ponieważ są już przygotowane do spalania w mieszaninie z powietrzem, konieczne jest jedynie podgrzanie tej mieszaniny do temperatury zapłonu.
Liniowa prędkość propagacji płomienia płyny zależy od ich początkowej temperatury. Największą liniową szybkość propagacji spalania dla cieczy palnych obserwuje się w temperaturze zapłonu i jest ona równa szybkości propagacji spalania w mieszaninach para-powietrze.
Stałe materiały palne mają najniższą liniową szybkość rozprzestrzeniania się spalania, do przygotowania do spalania potrzeba więcej ciepła niż w przypadku cieczy i gazów. Liniowa szybkość rozprzestrzeniania się spalania stałych materiałów palnych w dużej mierze zależy od ich przestrzennego rozmieszczenia. Propagacja płomienia na powierzchniach pionowych i poziomych różni się o 5- 6 razy i gdy płomień rozprzestrzenia się wzdłuż pionowej powierzchni od dołu do góry i od góry do dołu- 10 razy. Częściej stosuje się liniową prędkość propagacji spalania wzdłuż poziomej powierzchni.
Szybkość spalania substancji i materiałów palnych. Jest to jeden z najważniejszych parametrów spalania w ogniu. Szybkość wypalania substancji i materiałów palnych determinuje intensywność wydzielania ciepła w ogniu, a w konsekwencji temperaturę pożaru, intensywność jego rozwoju i inne parametry.
Masowy wskaźnik wypalenia to masa substancji lub materiału wypalonego w jednostce czasu V M (kg/s). Szybkość wypalania masy, jak również szybkość propagacji spalania zależy od stanu skupienia substancji lub materiału palnego.
palny gazy dobrze mieszają się z otaczającym powietrzem, aby całkowicie spłonęły w płomieniu. Masowy wskaźnik wypalenia płyny zależy od szybkości ich parowania, wnikania oparów do strefy spalania i warunków ich mieszania z tlenem atmosferycznym. Szybkość parowania w stanie równowagi układu „ciecz-para” zależy od właściwości fizykochemicznych cieczy, jej temperatury i prężności pary. W stanie nierównowagi intensywność parowania cieczy determinowana jest temperaturą jej warstwy powierzchniowej, która z kolei zależy od natężenia strumieni ciepła ze strefy spalania, ciepła parowania oraz warunków wymiany ciepła ze strefą spalania. dolne warstwy cieczy.
W przypadku wieloskładnikowych cieczy palnych skład ich fazy parowej zależy od składu stężeniowego roztworu i zależy od intensywności parowania i stopnia równowagi. Przy intensywnym parowaniu zachodzi proces destylacji w powierzchniowych warstwach cieczy, skład fazy parowej różni się od równowagowego, a tempo wypalania masy zmienia się w miarę wypalania się frakcji bardziej lotnych.
Proces wypalania polega na wymieszaniu pary cieczy z tlenem atmosferycznym. Tenproces zależy od wielkości naczynia, od wysokości burty nad lustrem cieczy (długość drogi mieszania do strefy spalania) oraz intensywność gazu zewnętrznego strumienie. Im większa średnica naczynia (do 2- 2,5 m, dalszy wzrostśrednica nie wpływa na dany parametr) i wysokość boku powyżej poziom cieczy, tym dłuższa droga cieczy do strefy spalania, odpowiednio, tym niższy wskaźnik wypalenia. Do tego przyczynia się duża prędkość wiatru i temperatura palnej cieczy lepsze mieszanie par cieczy z tlenem atmosferycznym i wzrost prędkości wypalenie cieczy.
Nazywa się masę cieczy spalonej w jednostce czasu na jednostkę powierzchni określony wskaźnik wypalenia masy V M , kg/(m 2 s).
Wskaźnik wypalenia wolumetrycznego to objętość spalonej cieczy w jednostce czasu na jednostkę powierzchni powierzchni spalania,V O . Do gazów - to objętość spalonego gazu w jednostce czasu m/s, dla cieczy i ciał stałych oraz materiałów- to właściwa wolumetryczna szybkość spalania m /(m . s) lub m/s, tj. to prędkość liniowa. Prędkość objętościowa wyraża szybkość spadku poziomu cieczy podczas jej wypalania lub szybkość wypalania grubości warstwy stałego materiału palnego.
Rzeczywisty wolumetryczny wskaźnik wypalenia- jest to szybkość, z jaką poziom cieczy spada podczas jej wypalania, lub szybkość, z jaką wypala się grubość stałego materiału palnego. Przeliczenie prędkości objętościowej (liniowej) na prędkość masową można przeprowadzić według wzoru:V m = .
Wskaźnik wypalenia cienkich (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая szybkość wypalania stałych materiałów palnych nie przekracza 0,02 kg / (m 2 s) i rzadko jest poniżej 0,005 kg/(m 2 s).
Szybkość masowego wypalania stałych materiałów palnych zależy od stosunku powierzchni otworu (F np), przez który prowadzona jest wymiana gazowa, do strefy pożaruF np/Fn . Na przykład w przypadku drewna, wraz ze spadkiem powierzchni otworów, wskaźnik wypalania maleje.
| Zmniejszona szybkość wypalania masy drewna, kg/(m 2 s). | Względna powierzchnia otworów,F pr. / F s. |
| 0.0134 | 0.25 |
| 0.0125 | 0.20 |
| 0.0108 | 0.16 |
| 0.009 | 0.10 |
Podano wskaźnik wypalenia stałych materiałów palnychproporcjonalna do powierzchni otworów, tj.
V ppm = φ . V m.t. = . V m .t ,
gdzie V ppm - rzeczywisty zmniejszony wskaźnik wypalenia masy; V m .t - tabelaryczny zmniejszony wskaźnik wypalenia masy;- współczynnik uwzględniający warunki wymiany gazowej. To wyrażenie jest ważne dla φ = 0,25- 0,085, a dla otwartego ognia przyjąć φ = 1.
Intensywność wymiany gazowej I t, kg/(m 2 c) - Jest to ilość powietrza wchodzącego na jednostkę czasu na jednostkę obszaru pożaru. Rozróżnij wymaganą intensywność wymiany gazowej i aktualne. Wymagana intensywność wymiany gazowej pokazuje, ile powietrza trzeba wprowadzić w jednostce czasu na jednostkę powierzchni, aby zapewnić całkowite spalenie materiału. Rzeczywista intensywność wymiany gazowej charakteryzuje rzeczywisty przepływ powietrza. Intensywność wymiany gazowej odnosi się do pożarów wewnętrznych, gdzie otaczające konstrukcje ograniczają dopływ powietrza do pomieszczenia, ale otwory pozwalają określić ilość powietrza wchodzącego do objętości pomieszczenia.
Intensywność lub gęstość dymu, X.Parametr ten charakteryzuje pogorszenie widoczności i stopień toksyczności atmosfery w strefie zadymienia. Utrata widoczności spowodowana dymem jest określona przez gęstość, którą szacuje się jako grubość warstwy dymu, przez którą nie widać światła lampy odniesienia, lub przez ilość cząstek stałych zawartych w jednostce objętości (g/m3 ). Dane dotyczące gęstości dymu powstającego podczas spalania podano substancje zawierające węgiel poniżej.
Istnieje kilka parametrów pożaru: ciepło ognia, wielkość pożaru, obwód ognia, front propagacji płomienia, intensywność promieniowania płomienia itp.
Pojęcie obciążenia ogniowego.
Głównym czynnikiem decydującym o parametrach pożaru jest rodzaj i wielkość obciążenia ogniowego. Pod obciążenie ogniowe obiektu zrozumieć masę wszystkich materiałów palnych i trudnopalnych na 1 m 2powierzchnia podłogi pomieszczenia lub powierzchnia zajmowana przez te materiały na otwarta przestrzeń:R g .n= , gdzie Р g.n.- obciążenie ogniowe P - masa materiałów palnych i trudnopalnych, kg;F- powierzchnia podłogi pokoju lub otwartej przestrzeni, m 2.
Obciążenie ogniowe pomieszczeń, budynków, konstrukcji obejmuje nie tylko sprzęt, meble, produkty, surowce itp., ale także elementy konstrukcyjne budynków wykonane z materiałów palnych i trudnopalnych (ściany, podłogi, sufity, stolarka okienna, drzwi, regały, podłogi, ścianki działowe itp.).(materiały palne i trudnopalne, urządzenia technologiczne) oraz tymczasowe (surowce, wyroby gotowe).
Obciążenie ogniowe każdej kondygnacji, poddasza, piwnicy określa się osobno. Obciążenie ogniowe przyjmuje się w następujący sposób:
- w przypadku budynków mieszkalnych, administracyjnych i przemysłowych nie przekracza 50 kg / m2, jeżeli główne elementy budynków są niepalne;
- średnia wartość w sektorze mieszkaniowym to 27 dla mieszkań 1-pokojowych
kg/m2, 2-pokojowy- 30 kg/m 2 , 3-pokojowe- 40 kg/m2 ;
- w budynkach III odporność na ogień- 100 kg/m² 2 ;
- w obiektach przemysłowych związanych z produkcją i przetwórstwem
substancje i materiały palne- 250 - 500 kg/m2 ;
- w pomieszczeniach gdzie ciągi nowoczesnej technologiiprocesy i wysoki stojak magazyny- 2000 - 3000 kg/m² 2 .
W przypadku stałych materiałów palnych jest to ważne Struktura obciążenie ogniowe, tj. jego rozrzut i charakter przestrzennego rozmieszczenia (gęsto upakowane rzędy; pojedyncze stosy i paczki; układ ciągły lub z przerwą; poziomy lub pionowy). Na przykład kartonowe pudła z butami lub rolkami tkaniny zlokalizowane:
1.poziomo na piętrze magazynu piwnicznego;
2. na regałach magazynowych o wysokości 8- 16 m²
dać inną dynamikę ognia. W drugim przypadku ogień rozprzestrzeni się za 5- 10 razy szybciej.
Stopień wystarczającej „otwartości” do spalania zależy od wielkości powierzchni materiału palnego, intensywności wymiany gazowej itp. W przypadku zapałek wystarcza szczelina 3 mm, aby każda zapałka paliła się ze wszystkich stron, a do drewniana płyta o wymiarach 2000 × 2000 mm, szczelina 10- 15 mm nie wystarcza do swobodnego spalania.
Na praktyce darmowy weźmy pod uwagę powierzchnię pozostającą w tyle za inną pobliską powierzchnią w odległości 20- 50 mm. Aby uwzględnić swobodną powierzchnię obciążenia ogniowego, wprowadza się współczynnik powierzchni spalania K p.
Współczynnik powierzchni spalania nazywany stosunkiem powierzchni spalaniaF n .g do miejsca pożaru F n . g .: K n =F str. /Fn.
Podczas spalania cieczy w zbiornikach K n \u003d 1, substancje stałe K n > 1. Z tego powodu dla tego samego rodzaju stałego materiału palnego, na przykład drewna, prawie wszystkie parametry pożaru będą się różnić w zależności od współczynnika powierzchni spalania ( wypalanie kłód, desek, wiórów, trocin). Dla fabryk mebli I i II stopni odporności ogniowej) wartość K p wynosi od 0,92 do 4,44. Dla większości rodzajów obciążenia ogniowego wartość K p nie przekracza 2-3, rzadko osiągając 4-5.
Współczynnik powierzchni spalaniaokreśla rzeczywistą wartość powierzchni spalania, masowe tempo wypalenia, intensywność wydzielania ciepła w ogniu, naprężenia termiczne strefy spalania, temperaturę pożaru, szybkość jego rozprzestrzeniania się i inne parametry pożaru.
Klasyfikacja pożarów i ich cechy
Różne typy pożarów można klasyfikować według różnych cech wyróżniających, do których należą: zamknięcie lub otwarcie źródła spalania, rodzaj skupienia substancji palącej się oraz zastosowane środki gaśnicze. Wszystkie mają swoje własne cechy pochodzenia i rozwoju, miejsca pożaru itp. Nie ma jednej uniwersalnej klasyfikacji pożarów. Oto kilka klasyfikacji pożarów występujących w literaturze specjalistycznej:
I. Zgodnie z przebiegiem pożaru w otwartej lub zamkniętej przestrzeni.
I a . otwarte ogniska- To są otwarte ogniska.Należą do nich pożary instalacji technologicznych (kolumny destylacyjne, wieże sorpcyjne, instalacje przemysłu naftowego, gazowego, chemicznego), zbiorniki z cieczami palnymi, pożary magazynów substancji palnych (drewno, paliwo stałe), pożary lasów i stepów, pożary tablice zbożowe. Pożary wewnętrzne w budynkach i konstrukcjach mogą przekształcić się w otwarty ogień.
Cechy otwartego ognia obejmują warunki wymiany ciepła i gazu:
1. nie ma akumulacji ciepła w strefie spalania, ponieważ nie ogranicza się to do konstrukcji budowlanych;
2. dla temperatury takich pożarów przyjmuje się temperaturę płomienia, która jest wyższa od temperatury pożaru wewnętrznego, ponieważ dla niego mierzona jest temperatura czynnika gazowego w pomieszczeniu;
3. wymiana gazowa nie jest ograniczona elementami konstrukcyjnymi budynków, dlatego jest bardziej intensywna i zależy od natężenia i kierunku wiatru;
4. Strefa wpływu termicznego jest określona przez promienisty przepływ ciepła, ponieważ przepływy konwekcyjne wznoszą się, tworząc strefę rozrzedzenia u podstawy ognia i zapewniając intensywny nadmuch świeżego powietrza, co zmniejsza efekt cieplny;
5. Strefa dymu, z wyjątkiem spalania torfu, na dużych powierzchniach iw lesie nie stwarza trudności w zwalczaniu otwartego ognia.
Te cechy otwartego ognia determinują specyfikę metod ich gaszenia, technik i metod ich gaszenia.
Typ otwarty obejmuje pożary, zwane burzami ogniowymi, które są wirami termicznymi o wysokiej temperaturze
16. Pożary wewnętrzne występują w zamkniętych „zamkniętych” przestrzeniach: w budynkach, kabinach samolotów, w ładowniach statków, wewnątrz dowolnych jednostek. Tutaj czasami rozróżnia się tak zwane pożary beztlenowe, tj. bez dostępu powietrza. Faktem jest, że istnieje wiele substancji (azotowana celuloza, azotan amonu, niektóre paliwa rakietowe), które wraz ze wzrostem temperatury ulegają rozkładowi chemicznemu, co prowadzi do świecenia gazu, który ledwo można odróżnić od płomienia.
Pożary wewnętrzne z kolei dzielą się na dwie klasy zgodnie z metodą rozkładu obciążenia ogniowego:
- obciążenie ogniowe jest nierównomiernie rozłożone w pomieszczeniu o dużej objętości;
- obciążenie ogniowe rozkłada się równomiernie na całej powierzchni.
II. Według stanu skupienia substancji palnej. Rozróżnij pożary spowodowane spalaniem gazu, cieczy, ciał stałych. Ich spalanie może być jednorodne lub niejednorodne, tj. gdy paliwo i utleniacz znajdują się w tym samym lub różnych stanach skupienia.
III. Zgodnie z prędkością propagacji strefy płonącej w ogniu: deflagracja(powolna) propagacja strefy spalania (prędkość od 0,5 do 50 m/s) oraz detonacyjna (wybuchowa) propagacja strefy spalania z prędkością fali uderzeniowej od kilkuset m/s do kilku km/s.
IV. W zależności od rodzaju początkowej fazy pożaru: samozapłon (samozapłon) substancji palnych i wymuszony (wymuszony) zapłon. W praktyce częściej występuje drugi rodzaj pożaru.
V. Ze względu na charakter czynnika palnego i zalecanych środków gaśniczych. W Zgodnie z Normą Międzynarodową pożary dzielą się na 4 klasy: A, B, C, D , w ramach którego wyróżnia się podklasy Al, A 2 itd. Wygodnie jest przedstawić to w formie tabelarycznej.
VI. W zależności od stopnia złożoności i zagrożenia ogieńotrzymuje numer (lub rangę). Numer lub ranga- warunkowe wyrażenie liczbowe ilości sił i środków zaangażowanych w gaszenie pożaru zgodnie z harmonogramem odlotów lub planem przyciągnięcia sił i środków.
Liczba numerów wezwania uzależniona jest od liczby jednostek w garnizonie. Harmonogram powinien przewidywać szybką koncentrację wymaganej (obliczonej) ilości sił i środków w ogniu przy minimalnej liczbie liczb.
Na ogień nr. 1 wartownik dyżurny w pełnej sile udaje się na teren, na którym jest obsługiwana straż pożarna, a także do obiektów posiadających własną straż pożarną, do wszystkich miejsc wypadków, klęsk żywiołowych, gdzie występuje zagrożenie życia ludzkiego, zagrożenie wybuchu lub pożaru.
Za pomocą ogień numer 2 wyślij trzy dodatkowe- cztery oddziały (w zależności od tego, ile przybyło pod nr 1) na tankowce i autopompy, a także oddziały służb specjalnych. Z reguły strażnicy pełniący dyżur w rejonie odlotu sąsiednich straży pożarnych idą do pożaru w pełnej sile.
W garnizonach z 10- 12 straży pożarnych, nie więcej niż trzy szeregi pożar, gdzie najwłaściwsza jest taka kolejność, w której na każdą dodatkową liczbę, zaczynając od drugiej, szły cztery do ognia- pięć oddziałów na głównych wozach strażackich. Przy ustalaniu liczby straży pożarnych wychodzących na pożar w największej liczbie, należy zapewnić w garnizonie pewną rezerwę na wypadek drugiego pożaru. W małych garnizonach rezerwę tę można utworzyć poprzez wprowadzenie do bojowej załogi rezerwowego sprzętu ogniowego z personelem wolnym od służby.
Więcej numerów ( 4 oraz 5) utworzone w dużych garnizonach. Planując odjazdy jednostek według podwyższonej liczby pożarów, bierze się pod uwagę stan dróg i przejść do poszczególnych rejonów odjazdów. Na przykład na złych drogach liczba sił wychodzących na nr 2 lub 3 jest zwiększana i kierowana z różnych kierunków. Dodatkowe cysterny i ciężarówki z wężem są wysyłane na obszary, w których nie ma wystarczającego zaopatrzenia w wodę. W przypadku niektórych z najważniejszych i zagrożonych pożarem obiektów, gdzie możliwy jest szybki rozwój pożaru i zagrożenie życia ludzi, planuje się wysłanie sił i środków do zwiększonej liczby pożarów na pierwszą wiadomość. Lista takich obiektów obejmuje ważne przedsiębiorstwa przemysłowe lub oddzielne budynki, warsztaty z procesami produkcyjnymi stwarzającymi zagrożenie pożarowe, magazyny łatwopalnych cieczy i gazów, aktywa materialne, placówki dziecięce i medyczne, kluby, kina, wieżowce i poszczególne budynki organizacji publicznych na według uznania szefa straży pożarnej.
W przypadku niektórych obiektów podwyższona liczba nie może być zastosowana na pierwszą wiadomość o pożarze, a w przypadku pożaru nr 1 dwa dodatkowe- trzy oddziały straży pożarnej w pojazdach głównych lub specjalnych.
Do harmonogramu odlotów składane są wnioski, które zawierają:
- obiekty, do których kierowane są siły według zwiększonej liczby pożarów;
- bezwodne części miasta, do których dodatkowo kierowane są cysterny i węże;
- budynki wielokondygnacyjne, do których przy pierwszym zgłoszeniu pożaru wysyłane są dodatkowe drabiny, windy samochodowe, samochody GDZS, stacje oddymiania.
Liczba pojazdów specjalnych i ich rodzaj określane są w zależności od charakterystyki obiektu. Na przykład, podczas gaszenia pożaru w składzie ropy, przewiduje się, że odjadą pojazdy gaśnicze pianowe lub proszkowe; w budynkach muzeów, bibliotek, księgozbiorów- pojazdy gaśnicze dwutlenkiem węgla i GDZS; w wysokich budynkach- drabiny, podnośniki samochodowe, samochody GDZS, stacje oddymiania.
Obliczenia sił i środków wykonuje się w następujących przypadkach:
1) Określanie czasu rozwoju pożaru w różnych momentach czasu.
Wyróżnia się następujące etapy rozwoju pożaru:
t św. = t aktualizacja + t wiadomość + t Sat + t sl + t br (min.), gdzie
2) Określenie odległości R minął front spalania w tym czasie t .
w tśw.≤ 10 min:R = 0,5 Vja · tśw.(m);
w twieki> 10 min.:R = 0,5 Vja · 10 + Vja · (twieki – 10)= 5 Vja + Vja· (twieki – 10) (m);
w twieki < t* ≤ tlok : R = 5 Vja + Vja· (twieki – 10) + 0,5 Vja· (t* – twieki) (m).
3) Wyznaczenie obszaru pożaru.
obszar pożaru S p - jest to obszar rzutu strefy spalania na poziomą lub (rzadziej) na pionową płaszczyznę. W przypadku spalania na kilku piętrach jako obszar pożaru przyjmuje się całkowitą powierzchnię pożaru na każdym piętrze.
Obwód przeciwpożarowy P p to obwód obszaru pożaru.
Front ognia F p jest częścią obwodu pożarowego w kierunku (kierunkach) rozprzestrzeniania się spalania.
Aby określić kształt obszaru pożaru należy narysować schemat obiektu na skali i odłożyć odległość od miejsca pożaru na skali R przeszedł przez ogień we wszystkich możliwych kierunkach.
W takim przypadku zwyczajowo rozróżnia się trzy opcje kształtu obszaru pożaru:
Przewidując rozwój pożaru należy wziąć pod uwagę, że kształt obszaru pożaru może ulec zmianie. Tak więc, gdy front płomienia dotrze do otaczającej konstrukcji lub krawędzi terenu, uważa się, że front pożaru prostuje się i zmienia się kształt obszaru pożaru (rys. 6).
a) Obszar pożaru w kołowej formie rozwoju pożaru.
SP= k · p · R 2 (m2),
b) Obszar pożaru o prostokątnej formie zabudowy pożarowej.
SP= n b · R (m2),
c) Rejon pożaru w postaci kombinowanej rozwoju pożaru (rys. 7)
SP = S 1 + S 2 (m2)
a) Obszar gaśniczy wzdłuż obwodu o okrągłym kształcie rozwoju pożaru.
S t = kp(R 2 - r 2) = kph t (2 R - h t) (m 2),
b) Strefa gaśnicza wzdłuż obwodu o prostokątnej formie zabudowy pożarowej.
St= 2 ht· (a + b – 2 ht) (m2) - na całym obwodzie ognia ,
gdzie a oraz b to odpowiednio długość i szerokość frontu ognia.
St = n b ht (m 2) - wzdłuż frontu rozprzestrzeniającego się ognia ,
gdzie b oraz n - odpowiednio szerokość pomieszczenia i liczba kierunków dostawy pni.
5) Określenie wymaganego zużycia wody do gaszenia.
Qttr = SP · Itr – wS p ≤S t (l/s) lubQttr = St · Itr – wS p >S t (l/s)
Intensywność dostaw środków gaśniczych ja tr - jest to ilość dostarczonego środka gaśniczego na jednostkę czasu na jednostkę obliczonego parametru.
Istnieją następujące rodzaje intensywności:
Liniowy - gdy parametr liniowy jest traktowany jako parametr projektowy: na przykład front lub obwód. Jednostki miary – l/s∙m. Intensywność liniowa jest wykorzystywana na przykład przy określaniu liczby beczek do chłodzenia spalania i sąsiadujących ze zbiornikami spalania z produktami naftowymi.
powierzchowny - gdy jako parametr projektowy przyjmuje się obszar gaśniczy. Jednostki miary - l / s ∙ m 2. Intensywność powierzchniowa wykorzystywana jest najczęściej w praktyce przeciwpożarowej, ponieważ w większości przypadków do gaszenia pożarów używana jest woda, która gasi ogień na powierzchni palących się materiałów.
Wolumetryczny - gdy jako parametr projektowy przyjmuje się objętość hartowania. Jednostki miary - l / s ∙ m 3. Intensywność wolumetryczna jest stosowana głównie w gaszeniu wolumetrycznym np. gazami obojętnymi.
Wymagany ja tr - ilość środka gaśniczego, jaka musi być dostarczona na jednostkę czasu na jednostkę obliczonego parametru gaśniczego. Wymaganą intensywność określa się na podstawie obliczeń, eksperymentów, danych statystycznych o wynikach gaszenia rzeczywistych pożarów itp.
Rzeczywisty Jeśli - ilość środka gaśniczego faktycznie dostarczanego na jednostkę czasu na jednostkę obliczonego parametru gaśniczego.
6) Określenie wymaganej liczby beczek do gaszenia.
a)Ntst = Qttr / qtst- zgodnie z wymaganym przepływem wody,
b)Ntst\u003d R n / R st- na całym obwodzie ognia,
Rp - część obwodu, na której wygaszenie wprowadzane są pnie
R st \u003dqst / Itr ∙ ht- część obwodu przeciwpożarowego, która jest gaszona jedną lufą. P = 2 · p L (obwód), P = 2 · a + 2 b (prostokąt)
w) Ntst = n (m + A) – w magazynach z regałami magazynowymi (rys. 11) ,
7) Wyznaczenie wymaganej ilości komór do zasilania kanałów do gaszenia.
Ntotd = Ntst / nśw ,
gdzie n św - ilość pni, jaką może złożyć jeden oddział.
8) Określenie wymaganego przepływu wody do ochrony konstrukcji.
Qhtr = Sh · Ihtr(l/s),
9) Uzysk wody pierścieniowej sieci wodociągowej oblicza się według wzoru:
Q do sieci \u003d ((D / 25) V c) 2 [l / s], (40), gdzie,
Uzysk wody w ślepej sieci wodociągowej oblicza się według wzoru:
Q t sieć \u003d 0,5 Q do sieci, [l / s].
10) Określenie wymaganej liczby szybów do ochrony konstrukcji.
Nhst = Qhtr / qhst ,
Również liczba beczek jest często określana bez obliczeń analitycznych ze względów taktycznych, na podstawie lokalizacji beczek i liczby obiektów, które mają być chronione, na przykład jeden monitor przeciwpożarowy dla każdej farmy, dla każdego sąsiedniego pomieszczenia wzdłuż RS- 50 baryłek.
11) Wyznaczenie wymaganej liczby przedziałów do zasilania szybów do ochrony konstrukcji.
Nhotd = Nhst / nśw
12) Ustalenie wymaganej liczby pomieszczeń do wykonywania innych prac (ewakuacja ludzi, wartości materialnych, otwieranie i demontaż konstrukcji).
Njaotd = Nja / nja stary , Nmtsotd = Nmts / nmts otd , NSłońceotd = SSłońce / SSłońce otd
13) Określenie łącznej wymaganej liczby oddziałów.
Nwspólnyotd = Ntst + Nhst + Njaotd + Nmtsotd + NSłońceotd
Na podstawie uzyskanych wyników RTP stwierdza, że siły i środki zaangażowane w gaszenie pożaru są wystarczające. Jeśli nie ma wystarczającej liczby sił i środków, RTP dokonuje nowego obliczenia w momencie przybycia ostatniej jednostki o kolejnej zwiększonej liczbie (randze) pożaru.
14) Porównanie rzeczywistego zużycia wody Q f do gaszenia, ochrony i utraty wody w sieci Q fale zaopatrzenie w wodę przeciwpożarową
Qf = Ntst· qtst+ Nhst· qhst ≤ Qfale
15) Ustalenie liczby AC zainstalowanych na źródłach wody do zasilania szacowanego przepływu wody.
Nie wszystkie urządzenia, które trafiają do pożaru, są zainstalowane na źródłach wody, ale w takiej ilości, która zapewniłaby dostarczenie szacowanego przepływu, tj.
N AC = Q tr / 0,8 Q n ,
gdzie Q n – przepływ pompy, l/s
Takie optymalne natężenie przepływu jest sprawdzane zgodnie z przyjętymi schematami rozmieszczenia bojowego, biorąc pod uwagę długość linii węży i szacunkową liczbę beczek. W każdym z tych przypadków, jeśli pozwalają na to warunki (w szczególności układ węży pompowych), załogi bojowe przybywających pododdziałów powinny być wykorzystywane do pracy z pojazdów już zainstalowanych na źródłach wody.
Zapewni to nie tylko pełne wykorzystanie sprzętu, ale także przyspieszy wprowadzenie sił i środków do gaszenia pożaru.
W zależności od sytuacji, w której dochodzi do pożaru, wymagane natężenie przepływu środka gaśniczego określa się dla całego obszaru pożaru lub obszaru gaszenia. Na podstawie uzyskanych wyników RTP może wyciągnąć wniosek o wystarczalności sił i środków zaangażowanych w gaszenie pożaru.
(nie rozprzestrzenianie pożarów ani warunkowo do nich doprowadzanie)
Dane wyjściowe do obliczeń sił i środków:
W przypadku pożarów na farmach zbiornikowych za parametr projektowy przyjmuje się powierzchnię powierzchni cieczy zbiornika lub największą możliwą powierzchnię rozlewu cieczy palnych podczas pożarów na statkach powietrznych.
W pierwszym etapie działań wojennych schładzane są płonące i sąsiednie czołgi.
1) Wymagana liczba beczek do schłodzenia płonącego zbiornika.
N z G stv = Q z G tr / q stv = n ∙ π ∙ D góry ∙ I z G tr / q stv , ale nie mniej niż 3 pnie,
Iz Gtr= 0,8 l/s ∙ m - wymagana intensywność chłodzenia paleniska,
Iz Gtr= 1,2 l/s ∙ m - wymagana intensywność chłodzenia płonącego zbiornika w przypadku pożaru,
Chłodzenie zbiornika W skaleczenie ≥ 5000 m3 i bardziej celowe jest przeprowadzanie monitoringów przeciwpożarowych.
2) Wymagana liczba beczek do schłodzenia sąsiedniego niepalnego zbiornika.
N zs stv = Q zs tr / q stv = n ∙ 0,5 ∙ π ∙ D SOS ∙ I zs tr / q stv , ale nie mniej niż 2 pnie,
Izstr = 0,3 l/s ∙ m - wymagana intensywność chłodzenia sąsiedniego niepalnego zbiornika,
n- odpowiednio ilość palących się lub sąsiadujących zbiorników,
Dgóry, DSOS to średnica odpowiednio palącego się lub sąsiedniego zbiornika (m),
qstv– wydajność 1 (l/s),
Qz Gtr, Qzstr– wymagany przepływ wody do chłodzenia (l/s).
3) Wymagana liczba GPS N GPS do gaszenia płonącego zbiornika.
N GPS = S P ∙ I r-lub tr / q r-lub GPS (szt.),
SP- powierzchnia ognia (m 2),
Ir-lubtr- wymagana intensywność podawania roztworu środka pianotwórczego do gaszenia (l / s ∙ m 2). Na t vsp ≤ 28 około C I r-lub tr \u003d 0,08 l / s m 2, w t vsp > 28 około C I r-lub tr \u003d 0,05 l / s ∙ m 2 (Patrz Załącznik nr 9)
qr-lubGPS – wydajność HPS pod względem roztworu środka spieniającego (l/s).
4) Wymagana ilość środka pianotwórczego W na do gaszenia zbiornika.
W na = N GPS ∙ q na GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
τ R= 15 minut - szacowany czas gaszenia przy zastosowaniu VMP od góry,
τ R= 10 minut to szacowany czas gaszenia, gdy VMP jest dostarczany pod warstwę paliwa,
K z= 3 - współczynnik bezpieczeństwa (dla trzech ataków pianą),
qnaGPS- wydajność HPS pod względem środka spieniającego (l/s).
5) Wymagana ilość wody W w t do gaszenia zbiornika.
W w t = N GPS ∙ q w GPS ∙ 60 ∙ τ R ∙ Kz (l),
qwGPS– Wydajność HPS pod względem wody (l/s).
6) Wymagana ilość wody W w h do chłodzenia zbiornika.
W w h = N h stv ∙ q stv ∙ τ R ∙ 3600 (l),
Nhstv to łączna liczba szybów dla zbiorników chłodzących,
qstv– wydajność jednej lufy ogniowej (l/s),
τ R= 6 godzin - szacowany czas chłodzenia zbiorników naziemnych z mobilnego sprzętu gaśniczego (SNiP 2.11.03-93),
τ R= 3 godziny - szacowany czas chłodzenia zbiorników podziemnych z mobilnego sprzętu gaśniczego (SNiP 2.11.03-93).
7) Całkowita ilość wody potrzebna do chłodzenia i gaszenia zbiorników.
Wwwspólny = Wwt + Wwh(l)
8) Szacowany czas wystąpienia ewentualnego uwolnienia T produktów naftowych z płonącego zbiornika.
T = ( H – h ) / ( W + ty + V ) (h), gdzie
H jest początkową wysokością warstwy cieczy palnej w zbiorniku, m;
h to wysokość dolnej (dolnej) warstwy wody, m;
W - prędkość liniowa nagrzewania cieczy palnej, m/h (wartość z tabeli);
ty - liniowy wskaźnik wypalenia cieczy palnej, m/h (wartość z tabeli);
V - liniowa szybkość spadku poziomu spowodowana wypompowaniem, m/h (jeżeli wypompowanie nie jest wykonywane, to V = 0 ).
W przypadku pożarów w lokalu czasami uciekają się do gaszenia ognia w sposób wolumetryczny, tj. wypełnić całą objętość pianką powietrzno-mechaniczną o średniej rozszerzalności (ładownie okrętowe, tunele kablowe, piwnice itp.).
Przy stosowaniu VMP do objętości pomieszczenia muszą być co najmniej dwa otwory. VMP dostarczany jest przez jeden otwór, a przez drugi wypierany jest dym i nadciśnienie powietrza, co przyczynia się do lepszej promocji VMP w pomieszczeniu.
1) Określenie wymaganej ilości HPS do hartowania wolumetrycznego.
N GPS = W pom K r / q GPS ∙ t n , gdzie
W pom - objętość pomieszczenia (m 3);
Kp = 3 - współczynnik uwzględniający zniszczenie i utratę piany;
q GPS - zużycie piany z HPS (m 3 / min.);
t n = 10 min - standardowy czas gaszenia pożaru.
2) Określenie wymaganej ilości środka spieniającego W na do hartowania luzem.
Wna = NGPS ∙ qnaGPS ∙ 60 ∙ τ R∙ Kz(l),
Wniosek nr 1
Wydajność jednego gumowanego rękawa o długości 20 metrów w zależności od średnicy
|
Wydajność, l/s |
Średnica rękawa, mm |
|||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| 10,2 | 17,1 | 23,3 | 40,0 | – | – | |
Aplikacja № 2
Wartości rezystancji jednego węża ciśnieniowego o długości 20 m
| Rodzaj rękawa | Średnica rękawa, mm | |||||
| 51 | 66 | 77 | 89 | 110 | 150 | |
| Gumowane | 0,15 | 0,035 | 0,015 | 0,004 | 0,002 | 0,00046 |
| Niegumowane | 0,3 | 0,077 | 0,03 | – | – | – |
Aplikacja № 3
Objętość jednego rękawa o długości 20 m
Wniosek nr 4
Charakterystyka geometryczna głównych typów stalowe zbiorniki pionowe (RVS).
| Nr p / p | typ zbiornika | Wysokość zbiornika, m | Średnica zbiornika, m | Powierzchnia lustra paliwa, m 2 | Obwód zbiornika, m |
| 1 | RVS-1000 | 9 | 12 | 120 | 39 |
| 2 | RVS-2000 | 12 | 15 | 181 | 48 |
| 3 | RVS-3000 | 12 | 19 | 283 | 60 |
| 4 | RVS-5000 | 12 | 23 | 408 | 72 |
| 5 | RVS-5000 | 15 | 21 | 344 | 65 |
| 6 | RVS-10000 | 12 | 34 | 918 | 107 |
| 7 | RVS-10000 | 18 | 29 | 637 | 89 |
| 8 | RVS-15000 | 12 | 40 | 1250 | 126 |
| 9 | RVS-15000 | 18 | 34 | 918 | 107 |
| 10 | RVS-20000 | 12 | 46 | 1632 | 143 |
| 11 | RVS-20000 | 18 | 40 | 1250 | 125 |
| 12 | RVS-30000 | 18 | 46 | 1632 | 143 |
| 13 | RVS-50000 | 18 | 61 | 2892 | 190 |
| 14 | RVS-100000 | 18 | 85,3 | 5715 | 268 |
| 15 | RVS-120000 | 18 | 92,3 | 6691 | 290 |
Wniosek nr 5
Liniowe prędkości propagacji spalania podczas pożarów obiektów.
| Nazwa obiektu | Liniowa prędkość propagacji spalania, m/min |
| Budynki administracyjne | 1,0…1,5 |
| Biblioteki, archiwa, księgozbiory | 0,5…1,0 |
| Budynki mieszkalne | 0,5…0,8 |
| Korytarze i galerie | 4,0…5,0 |
| Konstrukcje kablowe (wypalanie kabli) | 0,8…1,1 |
| Muzea i wystawy | 1,0…1,5 |
| Drukarnie | 0,5…0,8 |
| Teatry i Pałace Kultury (sceny) | 1,0…3,0 |
| Powłoki palne dla dużych warsztatów | 1,7…3,2 |
| Palne konstrukcje dachowe i strychowe | 1,5…2,0 |
| Lodówki | 0,5…0,7 |
| Przedsiębiorstwa drzewne: | |
| Tartaki (budynki I, II, III CO) | 1,0…3,0 |
| To samo, budynki o IV i V stopniu odporności ogniowej | 2,0…5,0 |
| Suszarki | 2,0…2,5 |
| Warsztaty zakupowe | 1,0…1,5 |
| Produkcja sklejki | 0,8…1,5 |
| Lokale innych warsztatów | 0,8…1,0 |
| Tereny leśne (prędkość wiatru 7…10 m/s, wilgotność 40%) | |
| Sosna | do 1,4 |
| Elnik | do 4,2 |
| Szkoły, placówki medyczne: | |
| Budynki I i II stopnie odporności ogniowej | 0,6…1,0 |
| Budynki III i IV stopnie odporności ogniowej | 2,0…3,0 |
| Obiekty transportowe: | |
| Garaże, zajezdnie tramwajowe i trolejbusowe | 0,5…1,0 |
| Hale remontowe hangarów | 1,0…1,5 |
| Magazyny: | |
| wyroby tekstylne | 0,3…0,4 |
| Rolki papieru | 0,2…0,3 |
| Wyroby gumowe w budynkach | 0,4…1,0 |
| To samo w stosach na otwartej przestrzeni | 1,0…1,2 |
| guma | 0,6…1,0 |
| Aktywa magazynowe | 0,5…1,2 |
| Drewno okrągłe w stosach | 0,4…1,0 |
| Tarcica (deski) w stosach o wilgotności 16...18% | 2,3 |
| Torf w stosach | 0,8…1,0 |
| Włókno lniane | 3,0…5,6 |
| Osiedla wiejskie: | |
| Teren mieszkalny o zwartej zabudowie z budynkami o V stopniu odporności ogniowej, sucha pogoda | 2,0…2,5 |
| Kryte strzechą dachy budynków | 2,0…4,0 |
| Ściółka w budynkach inwentarskich | 1,5…4,0 |
Wniosek nr 6
Intensywność dopływu wody podczas gaszenia pożarów, l / (m 2 .s)
| 1. Budynki i budowle | |
| Budynki administracyjne: | |
| I-III stopień odporności ogniowej | 0.06 |
| IV stopień odporności ogniowej | 0.10 |
| V stopień ognioodporności | 0.15 |
| piwnice | 0.10 |
| przestrzeń na poddaszu | 0.10 |
| Szpitale | 0.10 |
| 2. Domy mieszkalne i budynki gospodarcze: | |
| I-III stopień odporności ogniowej | 0.06 |
| IV stopień odporności ogniowej | 0.10 |
| V stopień ognioodporności | 0.15 |
| piwnice | 0.15 |
| przestrzeń na poddaszu | 0.15 |
| 3. Budynki inwentarskie: | |
| I-III stopień odporności ogniowej | 0.15 |
| IV stopień odporności ogniowej | 0.15 |
| V stopień ognioodporności | 0.20 |
| 4. Instytucje kulturalne i rozrywkowe (teatry, kina, kluby, pałace kultury): | |
| scena | 0.20 |
| audytorium | 0.15 |
| pomieszczenia gospodarcze | 0.15 |
| Młyny i windy | 0.14 |
| Hangary, garaże, warsztaty | 0.20 |
| zajezdnie lokomotyw, wagonów, tramwajów i trolejbusów | 0.20 |
| 5. Budynki przemysłowe, place i warsztaty: | |
| I-II stopień odporności ogniowej | 0.15 |
| III-IV stopień odporności ogniowej | 0.20 |
| V stopień ognioodporności | 0.25 |
| sklepy z farbami | 0.20 |
| piwnice | 0.30 |
| przestrzeń na poddaszu | 0.15 |
| 6. Palne pokrycia dużych powierzchni | |
| podczas gaszenia od dołu wewnątrz budynku | 0.15 |
| podczas gaszenia na zewnątrz od strony powłoki | 0.08 |
| podczas gaszenia na zewnątrz z rozwiniętym ogniem | 0.15 |
| Budynki w budowie | 0.10 |
| Przedsiębiorstwa handlowe i magazyny | 0.20 |
| Lodówki | 0.10 |
| 7. Elektrownie i podstacje: | |
| tunele kablowe i antresole | 0.20 |
| maszynownie i kotłownie | 0.20 |
| galerie zaopatrzenia w paliwo | 0.10 |
| transformatory, dławiki, wyłączniki olejowe* | 0.10 |
| 8. Twarde materiały | |
| papier poluzowany | 0.30 |
| Drewno: | |
| bilans w wilgotności, %: | |
| 40-50 | 0.20 |
| mniej niż 40 | 0.50 |
| tarcica w stosach w tej samej grupie przy wilgotności,%: | |
| 8-14 | 0.45 |
| 20-30 | 0.30 |
| ponad 30 | 0.20 |
| drewno okrągłe w stosach w ramach jednej grupy | 0.35 |
| zrębki drzewne w pryzmach o wilgotności 30-50% | 0.10 |
| Guma, guma i wyroby gumowe | 0.30 |
| Tworzywa sztuczne: | |
| tworzywa termoplastyczne | 0.14 |
| tworzywa termoplastyczne | 0.10 |
| materiały polimerowe | 0.20 |
| tekstolit, karbolit, odpady z tworzyw sztucznych, folia trioctanowa | 0.30 |
| Bawełna i inne materiały włókniste: | |
| otwarte magazyny | 0.20 |
| magazyny zamknięte | 0.30 |
| Celuloid i produkty z niego wykonane | 0.40 |
| Pestycydy i nawozy | 0.20 |
* Dostawa drobno rozpylonej wody.
| Dozownik piany | Ciśnienie na urządzeniu, m | Stężenie roztworu, % | Zużycie, l / s | Stosunek piany | Produkcja piany, m3/min (l/s) | Zakres podawania piany, m | ||
| woda | NA | rozwiązania programowe | ||||||
| PLSK-20 P | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 10 | 12 | 50 |
| PLSK-20 S | 40-60 | 6 | 21,62 | 1,38 | 23 | 10 | 14 | 50 |
| PLSK-60 S | 40-60 | 6 | 47,0 | 3,0 | 50 | 10 | 30 | 50 |
| starszy wiceprezes | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 8 | 3 | 28 |
| WP(E)-2 | 40-60 | 6 | 3,76 | 0,24 | 4 | 8 | 2 | 15 |
| WP(E)-4 | 40-60 | 6 | 7,52 | 0,48 | 8 | 8 | 4 | 18 |
| SVP-8(E) | 40-60 | 6 | 15,04 | 0,96 | 16 | 8 | 8 | 20 |
| GPS-200 | 40-60 | 6 | 1,88 | 0,12 | 2 | 80-100 | 12 (200) | 6-8 |
| GPS-600 | 40-60 | 6 | 5,64 | 0,36 | 6 | 80-100 | 36 (600) | 10 |
| GPS-2000 | 40-60 | 6 | 18,8 | 1,2 | 20 | 80-100 | 120 (2000) | 12 |
| Nazwa palnej cieczy | Liniowy wskaźnik wypalenia, m/h | Liniowa szybkość podgrzewania paliwa, m/h |
| Benzyna | Do 0,30 | Do 0,10 |
| Nafta oczyszczona | Do 0,25 | Do 0,10 |
| Kondensat gazowy | Do 0,30 | Do 0,30 |
| Olej napędowy z kondensatu gazowego | Do 0,25 | Do 0,15 |
| Mieszanina kondensatu olejowo-gazowego | Do 0,20 | Do 0,40 |
| Olej napędowy | Do 0,20 | Do 0,08 |
| Olej | Do 0,15 | Do 0,40 |
| olej opałowy | Do 0,10 | Do 0,30 |
Notatka: wraz ze wzrostem prędkości wiatru do 8-10 m/s szybkość wypalania cieczy palnej wzrasta o 30-50%. Ropa naftowa i olej opałowy zawierające zemulgowaną wodę mogą wypalić się szybciej niż podano w tabeli.
(pismo informacyjne GUGPS z dnia 19.05.00 nr 20/2.3/1863)
Tabela 2.1. Normatywne stawki dostaw piany o średniej ekspansji do gaszenia pożarów olejów i produktów naftowych w zbiornikach
Uwaga: Dla oleju z zanieczyszczeniami z kondensatu gazowego, a także dla produktów naftowych otrzymywanych z kondensatu gazowego konieczne jest określenie intensywności normatywnej zgodnie z obowiązującymi metodami.
Tabela 2.2. Normatywna intensywność podawania piany niskorozprężnej do gaszenia olejów i produktów naftowych w zbiornikach*
| Nr p / p | Rodzaj produktu naftowego | Normatywna intensywność dostarczania roztworu piany, l m 2 s ' | |||||
| Porofory zawierające fluor, „niebłonotwórcze” | Fluorosyntetyczne „błonotwórcze” środki porotwórcze | Fluoroproteinowe „błonotwórcze” środki porotwórcze | |||||
| na powierzchnię | na warstwę | na powierzchnię | na warstwę | na powierzchnię | na warstwę | ||
| 1 | Oleje i produkty naftowe z T flash 28°C i poniżej | 0,08 | – | 0,07 | 0,10 | 0,07 | 0,10 |
| 2 | Oleje i produkty naftowe o Тsp powyżej 28 °С | 0,06 | – | 0,05 | 0,08 | 0,05 | 0,08 |
| 3 | Stabilny kondensat gazowy | 0,12 | – | 0,10 | 0,14 | 0,10 | 0,14 |
Lider gaśniczy musi nie tylko znać możliwości jednostek, ale także umieć określić główne wskaźniki taktyczne:
Obliczenia podane są zgodnie z Poradnikiem szefa gaszenia pożarów (RTP). Iwannikow V.P., Klyus P.P., 1987
1) Definicja wzór na czas pracy szybów wodnych z cysterny:
tniewolnik= (Vc-N p V p) /N st Q st 60(min.),
Np =k· L/ 20 = 1,2L / 20 (szt.),
Ponadto zwracamy uwagę na fakt, że w podręczniku RTP Możliwości taktyczne straży pożarnej. Terebnev V.V., 2004 w sekcji 17.1 podano dokładnie ten sam wzór, ale ze współczynnikiem 0,9: Twork = (0,9Vc - Np Vp) / Nst Qst 60 (min.)
2) Definicja wzór na możliwy obszar gaszenia wodą STz cysterny:
ST= (Vc-N p V p) / J trtkalkulować60(m2),
3) Definicja formuła czasu działania dozownika piany z cysterny:
tniewolnik= (Vr-ra -N p V p) /N GPS Q GPS 60 (min.),
Aby określić objętość wodnego roztworu środka spieniającego, musisz wiedzieć, ile wody i środka spieniającego zostanie zużytych.
K B \u003d 100-C / C \u003d 100-6/6 \u003d 94/6 \u003d 15,7- ilość wody (l) na 1 litr środka pianotwórczego do sporządzenia 6% roztworu (do uzyskania 100 litrów 6% roztworu potrzeba 6 litrów środka pianotwórczego i 94 litry wody).
Wtedy rzeczywista ilość wody na 1 litr środka pianotwórczego wynosi:
K f \u003d V c / V by ,
jeśli K f< К в, то V р-ра = V ц / К в + V ц (l) - woda jest całkowicie zużyta, a część koncentratu pianotwórczego pozostaje.
jeśli K f > K in, to V r-ra \u003d V przez K in + V przez(l) - środek spieniający zostaje całkowicie zużyty, a część wody pozostaje.
4) Definicja możliwego łatwopalna ciecz i formuła obszaru gaszenia cieczą w płynie pianka powietrzno-mechaniczna:
S t \u003d (V r-ra -N p V p) / J trtkalkulować60(m 2),
Na t vsp ≤ 28 około C – J tr \u003d 0,08 l / s m 2, w t vsp > 28 około C – J tr \u003d 0,05 l / s m 2.
tkalkulować= 10 min. - szacowany czas gaszenia.
5) Definicja formuła objętościowa pianki powietrzno-mechanicznej otrzymane z AC:
V p \u003d V p-ra K(l),
6) Definicja możliwości objętość gaśnicza powietrzno-mechaniczna piana:
V t \u003d V p / K s(l, m 3),
Przykład 1. Określ czas pracy dwóch pni B o średnicy dyszy 13 mm na głowicy 40 metrów, jeśli przed rozgałęzieniem ułożona jest jedna tuleja d 77 mm, a linie robocze składają się z dwóch tulei d 51 mm od AC-40 ( 131) 137A.
Rozwiązanie:
t= (Vc-N r V r) /N st Q st 60 \u003d 2400 - (1 90 + 4 40) / 2 3,5 60 \u003d 4,8 min.
Przykład #2. Określ czas pracy GPS-600 jeśli ciśnienie w GPS-600 wynosi 60 m, a linia robocza składa się z dwóch węży o średnicy 77 mm z AC-40 (130) 63B.
Rozwiązanie:
K f \u003d V c / V przez \u003d 2350/170 \u003d 13,8.
Kf = 13,8< К в = 15,7 dla 6% roztworu
V rozwiązanie \u003d V c / K w + V c \u003d 2350 / 15,7 + 2350» 2500 l.
t= (Vr-ra -N p V p) /N gps Q gps 60 \u003d (2500 - 2 90) / 1 6 60 \u003d 6,4 min.
Przykład #3 Określ możliwą strefę gaśniczą dla benzyny VMP o średniej ekspansji z AC-4-40 (Ural-23202).
Rozwiązanie:
1) Określ objętość wodnego roztworu środka spieniającego:
K f \u003d V c / V przez \u003d 4000/200 \u003d 20.
K f \u003d 20\u003e K w \u003d 15,7 dla roztworu 6%,
V rozwiązanie \u003d V przez K w + V przez \u003d 200 15,7 + 200 \u003d 3140 + 200 \u003d 3340 l.
2) Określ możliwy obszar gaszenia:
S t \u003d V r-ra / J trtkalkulować60 \u003d 3340 / 0,08 10 60 \u003d 69,6 m 2.
Przykład #4 Określ możliwą objętość gaszenia (lokalizację) pożaru pianą o średniej ekspansji (K = 100) z AC-40 (130) 63b (patrz przykład nr 2).
Rozwiązanie:
VP = Vr-raK \u003d 2500 100 \u003d 250000 l \u003d 250 m 3.
Następnie objętość hartowania (lokalizacja):
Vt = VP/ K s \u003d 250/3 \u003d 83 m 3.
Ryż. 1. Schemat zaopatrzenia w wodę do pompowania
| Dystans w rękawach (szt.) | Odległość w metrach |
| 1) Określenie maksymalnej odległości od miejsca pożaru do czołowego wozu strażackiego N Bramka ( L Bramka ). | |
 |
 |
| N mm ( L mm ) praca w pompowaniu (długość etapu pompowania). | |
 |
 |
| N st | |
 |
 |
| 4) Ustalenie całkowitej liczby wozów strażackich do przepompowania N autoryzować | |
 |
|
| 5) Określenie rzeczywistej odległości od miejsca pożaru do czołowego wozu strażackiego N f Bramka ( L f Bramka ). | |
 |
 |
Przykład: Do gaszenia pożaru niezbędne jest zaopatrzenie trzech pni B o średnicy dyszy 13 mm, maksymalna wysokość pni to 10 m. Najbliższym źródłem wody jest staw znajdujący się w odległości 1,5 km od miejsca pożaru, wysokość terenu jest jednolita i wynosi 12 m. Określić liczbę cystern AC − 40(130) do pompowania wody w celu gaszenia pożaru.
Rozwiązanie:
1) Przyjmujemy metodę pompowania od pompy do pompy wzdłuż jednej głównej linii.
2) Ustalamy maksymalną odległość od miejsca pożaru do czołowego wozu strażackiego w rękawach.
N CEL \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 21,1 \u003d 21.
3) Określamy maksymalną odległość między wozami strażackimi pracującymi w pompowaniu, w rękawach.
N MP \u003d / SQ 2 \u003d / 0,015 10,5 2 \u003d 41,1 \u003d 41.
4) Określamy odległość od źródła wody do miejsca pożaru, biorąc pod uwagę ukształtowanie terenu.
N P \u003d 1,2 l / 20 \u003d 1,2 1500 / 20 \u003d 90 rękawów.
5) Określ liczbę etapów pompowania
N STUP \u003d (N R - N GOL) / N MP \u003d (90 - 21) / 41 \u003d 2 kroki
6) Określamy liczbę wozów strażackich do pompowania.
N AC \u003d N STUP + 1 \u003d 2 + 1 \u003d 3 cysterny
7) Określamy rzeczywistą odległość do czołowego wozu strażackiego, biorąc pod uwagę jego montaż bliżej miejsca pożaru.
N GOL f \u003d N R - N STUP N MP \u003d 90 - 2 41 \u003d 8 rękawów.
Dzięki temu pojazd prowadzący można zbliżyć do miejsca pożaru.
Jeśli budynek jest palny, a źródła wody znajdują się w bardzo dużej odległości, to czas poświęcony na układanie węży będzie zbyt długi, a pożar będzie krótkotrwały. W takim przypadku lepiej dowieźć wodę cysternami z równoległą organizacją pompowania. W każdym konkretnym przypadku konieczne jest rozwiązanie problemu taktycznego, biorąc pod uwagę możliwą skalę i czas trwania pożaru, odległość od źródeł wody, prędkość koncentracji wozów strażackich, wężowych i inne cechy garnizonu.
Formuła zużycia wody AC (min.) – czas poboru wody AC w miejscu gaszenia;
Ryż. 2. Schemat zaopatrzenia w wodę metodą dostawy wozami strażackimi.
Zaopatrzenie w wodę musi być nieprzerwane. Należy pamiętać, że przy źródłach wody konieczne jest (obowiązkowe) utworzenie punktu do tankowania cystern wodą.
Przykład. Określić liczbę autocystern ATs-40(130)63b do zaopatrzenia w wodę ze stawu znajdującego się 2 km od miejsca pożaru, jeżeli do gaszenia trzeba dostarczyć trzy beczki B o średnicy dyszy 13 mm. Cysterny tankowane są AC-40(130)63b, średnia prędkość autocystern to 30 km/h.
Rozwiązanie:
1) Określamy czas dojazdu AC do miejsca pożaru lub z powrotem.
t SL \u003d L 60 / V DVIZH \u003d 2 60 / 30 \u003d 4 min.
2) Ustalamy czas tankowania cystern.
t ZAP \u003d V C / Q N 60 \u003d 2350 / 40 60 \u003d 1 min.
3) Określamy czas zużycia wody w miejscu pożaru.
t WYsypka \u003d V C / N ST Q ST 60 \u003d 2350 / 3 3,5 60 \u003d 4 min.
4) Określamy liczbę cystern do dostarczania wody na miejsce pożaru.
N AC \u003d [(2t SL + t ZAP) / t WYPADKA ] + 1 \u003d [(2 4 + 1) / 4] + 1 \u003d 4 cysterny.
W obecności bagnistych lub gęsto zarośniętych brzegów, a także w znacznej odległości od powierzchni wody (ponad 6,5-7 m), przekraczającej głębokość ssania pompy pożarniczej (wysoki stromy brzeg, studnie itp.) konieczne jest zastosowanie windy hydraulicznej do pobierania wody G-600 i jej przeróbek.
1) Określ wymaganą ilość wody V SIST wymagane do uruchomienia hydraulicznego układu windy:
VSIST = NR VR K ,
NR= 1,2 (L + ZF) / 20 ,
Po określeniu wymaganej ilości wody do uruchomienia hydraulicznego układu windy uzyskany wynik porównuje się z zapasem wody w wozie strażackim i określa się możliwość uruchomienia tego układu.
2) Określmy możliwość wspólnej pracy pompy AC z hydraulicznym układem windy.
I =QSIST/ QH ,
QSIST= NG (Q 1 + Q 2 ) ,
Na I< 1 system będzie działał, gdy ja \u003d 0,65-0,7 będzie najbardziej stabilnym złączem i pompą.
Należy pamiętać, że przy pobieraniu wody z dużych głębokości (18-20 m) konieczne jest wytworzenie na pompie głowicy 100 m. W tych warunkach zwiększy się przepływ wody roboczej w instalacjach i przepływ pompy zmniejszy się w stosunku do normalnego i może się okazać, że suma i wydatek wyrzucany przekroczy wydajność pompy. W tych warunkach system nie będzie działał.
3) Określ warunkową wysokość wzrostu wody Z USL dla przypadku, gdy długość węży ø77 mm przekracza 30 m:
ZUSL= ZF+ NR· hR(m),
gdzie NR− ilość rękawów (szt.);
hR− dodatkowe straty ciśnienia w jednej tulei na odcinku linii powyżej 30 m:
hR= 7 m w Q= 10,5 l/s, hR= 4 m w Q= 7 l/s, hR= 2 m w Q= 3,5 l/s.
ZF – rzeczywista wysokość od lustra wody do osi pompy lub szyjki zbiornika (m).
4) Określ ciśnienie na pompie AC:
Gdy woda jest pobierana przez jedną windę hydrauliczną G-600 i działa pewna liczba szybów wodnych, ciśnienie na pompie (jeśli długość węży gumowanych o średnicy 77 mm do windy hydraulicznej nie przekracza 30 m) wynosi zdeterminowany przez patka. jeden.
Po ustaleniu warunkowej wysokości wzrostu wody, ciśnienie na pompie znajdujemy w ten sam sposób zgodnie z patka. jeden .
5) Określ odległość graniczną L ITP na dostawę środków gaśniczych:
LITP= (NH- (NR± ZM± ZST) / SQ 2 ) · 20(m),
Tabela 1.
Oznaczanie ciśnienia na pompie podczas pobierania wody przez windę hydrauliczną G-600 i pracy szybów zgodnie z odpowiednimi schematami dostarczania wody do gaszenia pożaru.
6) Określ całkowitą liczbę rękawów w wybranym schemacie:
N R \u003d N R.SIST + N MRL,
Przykład. Aby ugasić pożar, konieczne jest złożenie odpowiednio dwóch pni na pierwszym i drugim piętrze budynku mieszkalnego. Odległość miejsca pożaru od cysterny ATs-40(130)63b zainstalowanej na źródle wody wynosi 240 m, wzniesienie terenu 10 m. Doprowadzanie go do pni w celu gaszenia pożaru.
Rozwiązanie:
Ryż. 3 Schemat poboru wody windą hydrauliczną G-600
2) Określamy ilość rękawów układanych do podnośnika hydraulicznego G-600, biorąc pod uwagę nierówności terenu.
N P \u003d 1,2 (L + Z F) / 20 \u003d 1,2 (50 + 10) / 20 \u003d 3,6 \u003d 4
Przyjmujemy cztery rękawy od AC do G-600 i cztery rękawy od G-600 do AC.
3) Określ ilość wody potrzebną do uruchomienia hydraulicznego systemu windy.
V SIST \u003d N P V P K \u003d 8 90 2 \u003d 1440 l< V Ц = 2350 л
Dlatego jest wystarczająca ilość wody do uruchomienia systemu hydroelewatora.
4) Ustalamy możliwość wspólnej pracy układu windy hydraulicznej i pompy cysterny.
I \u003d Q SIST / Q H \u003d N G (Q 1 + Q 2) / Q H \u003d 1 (9,1 + 10) / 40 \u003d 0,47< 1
Praca układu windy hydraulicznej i pompy cysterny będzie stabilna.
5) Za pomocą podnośnika hydraulicznego G-600 określamy wymagane ciśnienie na pompie do pobierania wody ze zbiornika.
Ponieważ długość tulei do G-600 przekracza 30 m, najpierw określamy warunkową wysokość wezbrania: Z
Budynki administracyjne............................................. ................................... 1,0 1,5
Biblioteki, księgozbiory, archiwa ............................................. ............. 0,5 1,0
Przedsiębiorstwa drzewne:
Tartaki (budynki I, II, III ognioodporność) ....................................... ....... 1,0 3,0
To samo (budynki o IV i V stopniu odporności ogniowej ............................................. ...... 2,0 5,0
Suszarki ................................................. ................................................. . ......... 2,0 2,5
Warsztaty przygotowawcze ................................................ ...................................................... ...... 1,0 1,5
Produkcja sklejki ................................................ ...................................................... ............... 0,8 1,5
pomieszczenia innych warsztatów ............................................. .............................................. 0,8 1,0
Domy mieszkalne ................................................ ................................................... .......... 0,5 0,8
Korytarze i galerie ............................................. ............... .................................. .............. cztery, 0 5,0
Konstrukcje kablowe (palenie kabli) ............................................. ............. ............. 0,8 1,1
Obszary leśne (prędkość wiatru 7 10 m/s i wilgotność 40%):
Torfowiec rado-sosnowy ............................................. ................................................... w górę do 1,4
Długomchowy las świerkowy i zielony mech ........................................... ....................................... do 4,2
Zielony mchowy las sosnowy (jagodowy) ........................................... ................................... do 14,2
Las sosnowy borowo-biały mech ............................................ ..................................................... ......... do 18,0
roślinność, runo leśne, runo leśne,
Drzewostan podczas pożarów koron i prędkości wiatru, m/s:
8 9 ................................................ ................................................... ...................... do 42
10 12 ................................................ .... ............................................. ....................do 83
to samo wzdłuż krawędzi na bokach i z tyłu przy prędkości wiatru, m/s:
8 9 .......................................................................................................................... 4 7
Muzea i wystawy ............................................. ................................................. . 1,0 1,5
Obiekty transportowe:
Garaże, zajezdnie tramwajowe i trolejbusowe ............................................. .. ...... 0,5 1,0
Hale remontowe hangarów ............................................. .................................... 1,0 1,5
Statki morskie i rzeczne:
Nadbudowa palna na wypadek pożaru wewnętrznego ............................................. ... 1,2 2,7
To samo z zewnętrznym ogniem ........................................... .................................. 2,0 6,0
Pożary nadbudówki wewnętrznej, jeśli występują
syntetyczne wykończenia i otwarte otwory ............................................. ..................... ........ 1,0 2,0
pianka poliuretanowa
Przedsiębiorstwa przemysłu tekstylnego:
Pomieszczenia do produkcji tekstyliów ............................................. ................................... 0,5 1,0
Również w obecności warstwy kurzu na konstrukcjach ...................................... ........ .1,0 2,0
materiały włókniste w stanie poluzowanym .............................. 7,0 8 , 0
Nawierzchnie palne o dużych powierzchniach (w tym puste) .............................. 1,7 3,2
Konstrukcje palne dachów i poddaszy ............................................. .. ............ 1,5 2,0
Torf w pryzmach ............................................. ................................................... .............. 0,8 1,0
Włókno lniane ............................................. .. ............................................. ... .... 3,0 5,6
Wyroby tekstylne ............................................. ............... .............................. 0,3 0,4
Rolki papieru ............................................. ............... .................................. ............... 0,3 0,4
Wyroby gumowe (w budynku) ........................................... ... ............. 0,4 1,0
Wyroby gumowe (w stosach na
otwarta przestrzeń) ............................................... ............................................. 1,0 1,2
Guma ................................................. ................................................. . .......... 0,6 1,0
Graty:
Drewno okrągłe w stosach ............................................. .............................. 0,4 1,0
tarcica (deski) w stosach przy wilgotności, %:
Do 16 ............................................. .................................................... ........................ 4.0
16 18 ........................................................................................................................ 2,3
18 20 ........................................................................................................................ 1,6
20 30 ........................................................................................................................ 1,2
Ponad 30 ................................................ ................................................. . ............. 1,0
pryzmy papierówki o wilgotności, %:
Do 40 ............................................... .................................................... ............... 0,6 1,0
ponad 40 ............................................. .................................................... ............... 0,15 02
Suszarnie garbarni............................................. .............................................................. 1,5 2,2
Osiedla wiejskie:
Osiedle mieszkaniowe z gęstą zabudową V st.
odporność na ogień, suchą pogodę i silne wiatry ............................................. ............... 20 25
Kryte strzechą dachy budynków ............................................. .................... .............................. 2,0 4,0
Ściółka w budynkach inwentarskich ............................................. ............... .1,5 4,0
Ogień stepowy na wysokich i gęstych trawiastych
osłona, a także uprawy przy suchej pogodzie
i silny wiatr ............................................. ....................................................... ........ 400 600
Pożary stepowe z niską rzadką roślinnością
i spokojna pogoda ............................................. ................................................. . ........ 15 18
Teatry i pałace kultury (scena) ........................................... .................................... 1,0 3,0
Przedsiębiorstwa handlowe, magazyny i bazy
pozycje inwentarzowe ............................................. ...................................................... 0,5 1,2
Typografia................................................. ................................................... .......... 0,5 0,8
Torf mielony (na polach produkcyjnych) przy prędkości wiatru, m/s:
10 14 ................................................................................................................. 8,0 10
18 20 .................................................................................................................. 18 20
Lodówki ................................................. ................................................. . .... 0,5 0,7
Szkoły, placówki medyczne:
Budynki o I i II stopniu odporności ogniowej ............................................. ..... ..0,6 1,0
Budynki III i IV stopień odporności ogniowej ............................................. .... ............. 2,0 3,0
Dodatek 8
(Informacyjny)
Intensywność zaopatrzenia w wodę podczas gaszenia pożarów, l / m 2 s.
Budynki administracyjne:
V - stopień odporności ogniowej ........................................... .. ............................ 0,15
piwnice ................................................. .............................. .............................. 0,1
pokoje na poddaszu ................................................ ..... ..0,1
Hangary, garaże, warsztaty, tramwaj
i zajezdnie trolejbusowe ............................................. .................................... 0,2
szpitale; ................................................. . ................................................ .. 0,1
Budynki mieszkalne i gospodarcze:
I - III stopień odporności ogniowej ........................................... ................................... 0,06
IV - stopień odporności ogniowej ........................................... .. ...................... 0,1
V - stopień odporności ogniowej ........................................... .................................. 0,15
piwnice ................................................. .............................. .............................. 0,15
pokoje na poddaszu; ................................................. . .............................. 0,15
Budynki dla zwierząt:
I - III stopień odporności ogniowej ........................................... ................................... 0,1
IV - stopień odporności ogniowej ........................................... .................................. 0,15
V - stopień odporności ogniowej ........................................... .................................. 0,2
instytucje kulturalne i rozrywkowe (teatry,
kina, kluby, pałace kultury):
Etap ................................................. .................................................... ...... 0,2
· audytorium............................................. . ....................................... 0,15
pomieszczenia gospodarcze ................................................ ...................................................... 0,15
Młyny i elewatory ............................................. ............... .............................. 0,14
Budynki przemysłowe:
I - II stopień odporności ogniowej ........................................... ................................... 0,15
III - stopień odporności ogniowej ........................................... .................................. 0,2
IV - V stopień odporności ogniowej ........................................... ....................0,25
sklep malarski ................................................ ...................................................... ............... 0,2
Piwnice ................................................. ...................................... 0,3
Pokoje na poddaszu ................................................ ............................................................. 0,15
palne powłoki dużych powierzchni:
Przy gaszeniu od dołu wewnątrz budynku ........................................... ... ............ 0,15
Przy gaszeniu od zewnątrz od strony powłoki ............................................. 0,08
Podczas gaszenia na zewnątrz rozwiniętym ogniem .............................. 0,15
Budynki w budowie0.1
Przedsiębiorstwa handlowe i magazyny
pozycje inwentarzowe ............................................. ...................................... 0,2
Lodówki ................................................. .............................................. 0,1
Elektrownie i podstacje:
tunele kablowe i antresole
(doprowadzenie mgły wodnej) ............................................. ....................0,2
Maszynownie i kotłownie ............................................. ..................... .... 0,2
galerie zaopatrzenia w paliwo ............................................. ................... .............................. .. 0,1
transformatory, dławiki, olej
wyłączniki (zasilanie mgłą wodną) ............................................. .............. 0,1
Nad powierzchnią cieczy lub ciała stałego w dowolnej temperaturze znajduje się mieszanina para-powietrze, której ciśnienie w stanie równowagi określa ciśnienie par nasyconych lub ich stężenie. Wraz ze wzrostem temperatury ciśnienie par nasyconych wzrośnie, ale wykładniczo (równanie Clapeyrona - Clausisa):
gdzie P n „ - ciśnienie pary nasyconej, Pa; Q„ C11 - ciepło parowania, kJ/mol; T - temperatura cieczy, K.
Dla każdej cieczy istnieje zakres temperatur, w którym stężenie par nasyconych nad lustrem (powierzchnia cieczy) będzie znajdować się w obszarze zapłonu, tj. NKPV
W celu wytworzenia LCVV oparów wystarczy podgrzać nie całą ciecz, a jedynie jej warstwę powierzchniową do temperatury równej LTPV.
W obecności źródła zapłonu taka mieszanina będzie zdolna do zapłonu. W praktyce częściej stosuje się pojęcia „temperatury zapłonu” i „temperatury zapłonu”.
Temperatura zapłonu - minimalna temperatura cieczy, przy której nad jej powierzchnią tworzy się koncentracja pary, która może zostać zapalona przez źródło zapłonu, ale szybkość tworzenia się pary jest niewystarczająca do podtrzymania spalania.
Tak więc zarówno w punkcie zapłonu, jak i przy dolnej granicy temperatury zapłonu nad powierzchnią cieczy powstaje dolna granica stężenia zapłonu, jednak w tym ostatnim przypadku DGW tworzą pary nasycone. Dlatego temperatura zapłonu jest zawsze nieco wyższa niż LTLW. Chociaż w punkcie zapłonu następuje krótkotrwały zapłon pary, który nie jest w stanie przekształcić się w stabilne spalanie cieczy, to jednak w pewnych warunkach błysk może spowodować pożar.
Temperatura zapłonu jest przyjmowana jako podstawa klasyfikacji cieczy na palne (ciecze palne) i palne (FL). Ciecze palne obejmują ciecze o temperaturze zapłonu w zamkniętym naczyniu 61 ° C i poniżej, ciecze palne o temperaturze zapłonu powyżej 61 ° C.
Eksperymentalnie określa się temperaturę zapłonu w urządzeniach otwartych i zamkniętych. W naczyniach zamkniętych temperatury zapłonu są zawsze niższe niż w naczyniach otwartych, ponieważ w tym przypadku pary cieczy mają możliwość dyfundowania do atmosfery i wymagana jest wyższa temperatura, aby wytworzyć palne stężenie nad powierzchnią.
W tabeli. 2.4 pokazuje temperaturę zapłonu niektórych cieczy, określoną przez urządzenia typu otwartego i zamkniętego.
Tabela 2.4
Temperatura zapłonu różnych rodzajów cieczy z różnymi metodami oznaczania
Temperatura zapłonu - minimalna temperatura cieczy, przy której po zapłonie par ze źródła zapłonu następuje spalanie stacjonarne.
W cieczach palnych temperatura zapłonu jest wyższa od temperatury zapłonu o 1-5 °, przy czym im niższa temperatura zapłonu, tym mniejsza różnica między temperaturą zapłonu a temperaturą zapłonu.
W cieczach palnych o wysokiej temperaturze zapłonu różnica między tymi temperaturami sięga 25-35 °. Istnieje korelacja między temperaturą zapłonu w zamkniętym tyglu a dolną granicą temperatury zapłonu, opisaną wzorem
Ta relacja obowiązuje dla Г В(.
Znaczna zależność temperatur zapłonu i zapłonu od warunków doświadczalnych powoduje pewne trudności w tworzeniu metody obliczeniowej szacowania ich wartości. Jedną z najczęstszych z nich jest metoda półempiryczna zaproponowana przez V. I. Blinova:
gdzie G sun - temperatura zapłonu (zapłonu), K; R np - ciśnienie cząstkowe nasyconej pary cieczy w temperaturze zapłonu (zapłonu), Pa; D()- współczynnik dyfuzji par cieczy, s/m 2 ; b- liczba cząsteczek tlenu potrzebnych do całkowitego utlenienia jednej cząsteczki paliwa; W - definicja stałej metody.
Przy obliczaniu temperatury zapłonu w zamkniętym naczyniu zaleca się wziąć W= 28, w naczyniu otwartym W= 45; aby obliczyć temperaturę zapłonu, weź W = 53.
Granice temperatury palności można obliczyć:
Według znanych wartości temperatury wrzenia
gdzie ^n(v)' 7/ip - dolna (górna) temperatura graniczna odpowiednio temperatury zapłonu i wrzenia, °C; k, ja- parametry, których wartości zależą od rodzaju palnej cieczy;
Według znanych wartości granicznych stężeń. Aby to zrobić, najpierw określ stężenie par nasyconych nad powierzchnią cieczy
gdzie (р n to stężenie par nasyconych, %; R n p - prężność pary nasyconej, Pa; R 0 - ciśnienie zewnętrzne (atmosferyczne), Pa.
Ze wzoru (2.41) wynika
Po określeniu ciśnienia pary nasyconej wartością dolnej (górnej) granicy zapłonu znajdujemy temperaturę, w której ciśnienie to jest osiągnięte. Jest to dolna (górna) granica temperatury zapłonu.
Zgodnie ze wzorem (2.41) możliwe jest również rozwiązanie problemu odwrotnego: obliczenie granic stężenia zapłonu ze znanych wartości granic temperatury.
Właściwość płomienia do samorzutnej propagacji obserwuje się nie tylko podczas spalania mieszanin gazów palnych ze środkiem utleniającym, ale także podczas spalania płynów oraz ciała stałe. Pod wpływem lokalnego narażenia na źródło ciepła, np. otwarty płomień, ciecz nagrzeje się, szybkość parowania wzrośnie, a gdy powierzchnia cieczy osiągnie temperaturę zapłonu, mieszanina para-powietrze zapali się w miejscu wystawienie na działanie źródła ciepła, powstanie stabilny płomień, który następnie rozprzestrzeni się z określoną prędkością po powierzchni i zimnej części płynów.
Jaka jest siła napędowa propagacji procesu spalania, jaki jest jego mechanizm?
Rozprzestrzenianie się płomienia po powierzchni cieczy następuje w wyniku wymiany ciepła w wyniku promieniowania, konwekcji i przewodnictwa molekularnego ze strefy płomienia do powierzchni lustra cieczy.
Według współczesnych koncepcji główną siłą napędową rozprzestrzeniania się procesu spalania jest promieniowanie cieplne płomienia. Wiadomo, że płomień o wysokiej temperaturze (powyżej 1000 ° C) może emitować energię cieplną. Zgodnie z prawem Stefana-Boltzmanna intensywność promieniującego strumienia ciepła oddanego przez ogrzane ciało jest określona zależnością
gdzie c ja- intensywność promieniowania cieplnego, kW/m 2 ; 8 0 - stopień czerni ciała (płomień) (e 0 \u003d 0,75-H.0); a = = 5,7 10 11 kJ / (m 2 s K 4) - stała Stefana-Boltzmanna; Г g - temperatura ciała (płomień), K; Г 0 - średnia temperatura, K.
Ciepło promieniujące we wszystkich kierunkach częściowo wnika w obszary powierzchni cieczy, które jeszcze się nie zapaliły, rozgrzewając je. Wraz ze wzrostem temperatury warstwy wierzchniej nad ogrzewanym obszarem nasila się proces parowania cieczy i powstaje mieszanina para-powietrze. Gdy tylko stężenie pary cieczy przekroczy NKVP, zostanie ona zapalona od płomienia. Następnie ten odcinek powierzchni cieczy zaczyna intensywnie nagrzewać sąsiednią część powierzchni cieczy i tak dalej. Szybkość rozprzestrzeniania się płomienia przez ciecz zależy od szybkości nagrzewania powierzchni cieczy przez promieniowanie strumienia ciepła z płomienia, tj. od szybkości tworzenia się palnej mieszaniny para-powietrze nad powierzchnią cieczy, która z kolei zależy od rodzaju cieczy i temperatury początkowej.
Każdy rodzaj cieczy ma swoje własne ciepło parowania i temperaturę zapłonu. Im wyższe ich wartości, tym dłuższy czas potrzebny do jej nagrzania do wytworzenia palnej mieszaniny para-powietrze, tym mniejsza prędkość propagacji płomienia. Wraz ze wzrostem masy cząsteczkowej substancji w tej samej serii homologicznej, prężność par elastyczności maleje, wzrasta ciepło parowania i temperatura zapłonu, a prędkość propagacji płomienia odpowiednio maleje.
Podwyższenie temperatury cieczy zwiększa szybkość rozprzestrzeniania się płomienia, ponieważ skraca się czas potrzebny do podgrzania cieczy do temperatury zapłonu przed strefą spalania.
Podczas błysku prędkość propagacji płomienia wzdłuż lustra cieczy będzie (w kategoriach fizycznych) równa prędkości propagacji płomienia przez mieszaninę para-powietrze kompozycji zbliżonej do LCV, tj. 4-5 cm/s. Wraz ze wzrostem temperatury początkowej cieczy powyżej temperatury zapłonu szybkość propagacji płomienia będzie zależeć (podobnie jak szybkość propagacji płomienia) od składu mieszanki palnej. Rzeczywiście, gdy temperatura cieczy wzrośnie powyżej temperatury zapłonu, stężenie mieszaniny para-powietrze nad powierzchnią lustra wzrośnie od NKVP do 100% (temperatura wrzenia).
Dlatego początkowo, gdy temperatura cieczy wzrasta od temperatury zapłonu do temperatury, w której nad powierzchnią tworzą się pary nasycone, o stężeniu równym stechiometrycznemu (a dokładniej nieco wyższym niż stechiometryczne), szybkość rozprzestrzeniania się płomienia wzrośnie. W naczyniach zamkniętych wraz ze wzrostem temperatury cieczy szybkość propagacji płomienia zaczyna spadać, aż do prędkości odpowiadającej górnej granicy temperatury zapłonu, przy której nie będzie już propagacja płomienia i mieszaniny para-powietrze możliwe ze względu na brak tlenu w mieszaninie para-powietrze nad powierzchnią cieczy. Nad powierzchnią otwartego zbiornika stężenie oparów na różnych poziomach będzie różne: na powierzchni będzie maksymalne i odpowiadać będzie stężeniu oparów nasyconych w danej temperaturze, wraz ze wzrostem odległości od powierzchni stężenie będzie stopniowo zmniejszać się z powodu dyfuzji konwekcyjnej i molekularnej.
Przy temperaturze cieczy zbliżonej do temperatury zapłonu prędkość propagacji płomienia po powierzchni cieczy będzie równa prędkości jego propagacji przez mieszaninę par w powietrzu przy LIP, tj. 3-4 cm/s. W takim przypadku front płomienia będzie znajdował się w pobliżu powierzchni cieczy. Wraz z dalszym wzrostem temperatury początkowej cieczy prędkość rozchodzenia się płomienia będzie wzrastać podobnie jak normalna prędkość rozchodzenia się płomienia w mieszaninie para-powietrze wraz ze wzrostem jej stężenia. Przy maksymalnej prędkości płomień będzie się rozprzestrzeniał w mieszaninie o stężeniu zbliżonym do stechiometrycznego. W konsekwencji wraz ze wzrostem temperatury początkowej cieczy powyżej G stx szybkość propagacji płomienia pozostanie stała, równa maksymalnej wartości szybkości propagacji spalania w mieszaninie stechiometrycznej lub nieco od niej większa (rys. 2.5). W ten sposób,
Ryż. 25.
1 - paląca się ciecz w zamkniętym pojemniku; 2 - spalanie cieczy w otwartym zbiorniku ze zmianą początkowej temperatury cieczy w otwartym zbiorniku w szerokim zakresie temperatur (do temperatury wrzenia) prędkość propagacji płomienia będzie wahać się od kilku milimetrów do 3-4 m / s.
Przy maksymalnej prędkości płomień będzie się rozprzestrzeniał w mieszaninie o stężeniu zbliżonym do stechiometrycznego. Wraz ze wzrostem temperatury cieczy powyżej Гstx zwiększy się odległość nad cieczą, przy której powstanie stężenie stechiometryczne, a prędkość propagacji płomienia pozostanie taka sama (patrz rys. 2.5). O tej okoliczności należy zawsze pamiętać, zarówno przy organizacji prac prewencyjnych, jak i przy gaszeniu pożarów, gdy np. może wystąpić niebezpieczeństwo zassania powietrza do zamkniętego pojemnika – jego rozprężenie.
Po zapaleniu cieczy i rozprzestrzenieniu się płomienia, ale jego powierzchnia jest ustalona tryb dyfuzji jego wypalenia, który charakteryzuje się masą właściwą WrM i liniowy W V Jl prędkości.
Prędkość właściwa masy - masa substancji, która wypala się z jednostki powierzchni lustra cieczy w jednostce czasu (kg / (m 2 * s)).
Prędkość liniowa - odległość, na jaką przesuwa się poziom lustra cieczy w jednostce czasu z powodu jego wypalenia (m / s).
Masowe i liniowe szybkości wypalania są ze sobą powiązane poprzez gęstość cieczy p:
Po zapaleniu cieczy temperatura jej powierzchni wzrasta od temperatury zapłonu do wrzenia i tworzy się nagrzana warstwa. W tym okresie tempo wypalania się cieczy stopniowo wzrasta, wysokość płomienia rośnie w zależności od średnicy zbiornika i rodzaju palnej cieczy. Po 1–10 minutach spalania proces stabilizuje się: szybkość wypalania i wymiary płomienia pozostają niezmienione w przyszłości.
Wysokość i kształt płomienia podczas spalania dyfuzyjnego cieczy i gazu podlegają tym samym prawom, gdyż w obu przypadkach proces spalania jest determinowany wzajemną dyfuzją paliwa i utleniacza. Jeżeli jednak podczas spalania dyfuzyjnego gazów prędkość strumienia gazu nie zależy od procesów zachodzących w płomieniu, to podczas spalania cieczy ustala się pewien stopień wypalenia, który zależy zarówno od parametrów termodynamicznych ciecz oraz warunki dyfuzji tlenu z powietrza i pary cieczy.
Pomiędzy strefą spalania a powierzchnią cieczy ustala się pewien transfer ciepła i masy (rys. 2.6). Część strumienia ciepła docierającego do powierzchni cieczy q 0y zużywa się na podgrzanie go do temperatury wrzenia q cn . Dodatkowo ciepły q CT do ogrzewania cieczy pochodzi z pochodni płomienia przez ściany zbiornika w wyniku przewodzenia ciepła. O wystarczająco dużej średnicy q CT można więc zaniedbać q() = K „ n +
To oczywiste, że
gdzie c jest pojemnością cieplną cieczy, kJDkg-K); p jest gęstością cieczy, kg / m3; Wnc- szybkość wzrostu nagrzanej warstwy, m/s; W Jl- liniowy wskaźnik wypalenia, m/s; 0i SP - ciepło parowania, kJ/kg; G kip - temperatura wrzenia cieczy, K.
Ryż. 2.6.
Г () - temperatura początkowa; G kip - temperatura wrzenia;
T g- temperatura spalania; q KUW q Jl - odpowiednio konwekcyjne i promieniste strumienie ciepła; q 0 - strumień ciepła wchodzący na powierzchnię cieczy
Ze wzoru (2.45) wynika, że intensywność przepływu ciepła ze strefy płomienia determinuje pewną szybkość dostarczania paliwa do tej strefy, którego oddziaływanie chemiczne z utleniaczem z kolei wpływa na wartość # 0 . Na tym się składa związek masy oraz wymiana ciepła pomiędzy strefą płomienia a fazą skondensowaną podczas spalania cieczy i ciał stałych.
Oszacowanie udziału ciepła z całkowitego wydzielania ciepła podczas spalania cieczy, które jest zużywane na jego przygotowanie do spalania q 0 , można przeprowadzić w następującej kolejności.
Biorąc za prostotę wrijl= W nx , otrzymujemy
Szybkość wydzielania ciepła na jednostkę powierzchni ciekłego lustra (ciepło właściwe ognia) qll7K) można określić wzorem
gdzie Q H jest najniższą wartością opałową substancji, kJ/kg; P p - współczynnik kompletności spalania.
Następnie biorąc pod uwagę stan (2.44) i dzieląc wyrażenie (2.45) przez wzór (2.46) otrzymujemy
Obliczenia pokazują, że około 2% całkowitego ciepła wydzielanego podczas spalania cieczy jest wydawane na tworzenie i dostarczanie pary cieczy do strefy spalania. Po ustaleniu procesu wypalania temperatura powierzchni cieczy wzrasta do temperatury wrzenia, która następnie pozostaje niezmieniona. To stwierdzenie odnosi się do indywidualnej cieczy. Jeżeli jednak weźmiemy pod uwagę mieszaniny cieczy o różnych temperaturach wrzenia, to najpierw następuje uwalnianie frakcji lekko wrzących, a następnie coraz wyżej wrzących.
Na szybkość wypalania istotny wpływ ma ogrzanie cieczy w głąb w wyniku wymiany ciepła z cieczy ogrzanej przez przepływ promieniujący q0 powierzchnię cieczy na jej głębokość. Ten transfer ciepła jest realizowany przez przewodność cieplna oraz konwencje.
Ogrzewanie cieczy z powodu przewodności cieplnej może być reprezentowane przez wykładniczą zależność postaci
gdzie Tx - temperatura warstwy cieczy na głębokości X, DO; G kip - temperatura powierzchni (temperatura wrzenia), K; k- współczynnik proporcjonalności, m -1 .
Ten rodzaj pola temperatury nazywa się rozkład temperatury pierwszego rodzaju(rys. 2.7).
Konwencja laminarna powstaje w wyniku różnych temperatur cieczy na ściankach zbiornika iw jego środku, a także w wyniku destylacji frakcyjnej w górnej warstwie podczas spalania mieszanki.
Dodatkowa wymiana ciepła z nagrzanych ścianek zbiornika do cieczy prowadzi do nagrzewania się jej warstw przy ściankach do wyższej temperatury niż w środku. Ciecz podgrzana przy ściankach (lub nawet bąbelki pary, jeśli jest podgrzana przy ściankach powyżej temperatury wrzenia) unosi się, co przyczynia się do intensywnego mieszania i szybkiego nagrzewania się płynu na dużej głębokości. Tak zwany warstwa homotermiczna, tych. warstwa o praktycznie stałej temperaturze, której grubość wzrasta podczas spalania. Takie pole temperatury nazywa się rozkład temperatury drugiego rodzaju.
Ryż. 2.7.
1 - rozkład temperatury pierwszego rodzaju; 2 - rozkład temperatury drugiego rodzaju
Powstawanie warstwy homotermicznej jest również możliwe w wyniku destylacji frakcyjnej warstw przypowierzchniowych mieszaniny cieczy o różnych temperaturach wrzenia. W miarę wypalania się takich cieczy warstwa przypowierzchniowa wzbogacana jest w gęstsze, wysokowrzące frakcje, które opadają, przyczyniając się do najbardziej konwekcyjnego ogrzewania cieczy.
Ustalono, że im niższa temperatura wrzenia cieczy (olej napędowy, olej transformatorowy), tym trudniej jest utworzyć warstwę homotermiczną. Kiedy się palą, temperatura ścianek zbiornika rzadko przekracza temperaturę wrzenia. Jednak podczas spalania mokrych wysokowrzących produktów naftowych prawdopodobieństwo powstania warstwy homotermicznej jest dość wysokie. Przy nagrzaniu ścianek zbiornika do temperatury 100°C i wyższej powstają pęcherzyki pary wodnej, które pędząc w górę powodują intensywny ruch całej cieczy i szybkie nagrzewanie się w głąb. Zależność grubości warstwy homotermicznej od czasu palenia opisuje zależność
gdzie X - grubość warstwy homotermicznej w określonym momencie spalania, m; x pr - graniczna grubość warstwy homotermicznej, m; t to czas liczony od początku tworzenia warstwy, s; p - współczynnik, s -1.
Możliwość powstania wystarczająco grubej warstwy homotermicznej podczas spalania mokrych produktów ropopochodnych jest obarczona występowaniem wrzenia i wyrzutu cieczy.
Szybkość wypalania w znacznym stopniu zależy od rodzaju cieczy, temperatury początkowej, wilgotności oraz stężenia tlenu w atmosferze.
Z równania (2.45), biorąc pod uwagę wyrażenie (2.44), można wyznaczyć masowy wskaźnik wypalenia:
Ze wzoru (2.50) wynika, że na szybkość wypalania wpływa intensywność strumienia ciepła od płomienia do lustra cieczy oraz parametry termofizyczne paliwa: temperatura wrzenia, pojemność cieplna i ciepło parowania.
Z tabeli. 2.5 jest oczywiste, że istnieje pewna zależność między szybkością wypalania a kosztami ciepła do podgrzania i odparowania cieczy. Tak więc w serii benzeneksylenogliceroli, wraz ze wzrostem zużycia ciepła do ogrzewania i parowania, szybkość wypalania maleje. Jednak przy przejściu z benzenu do eteru dietylowego koszty ciepła spadają. Ta pozorna rozbieżność wynika z różnicy w intensywności strumieni ciepła dochodzących od płomienia do powierzchni cieczy. Promieniujący strumień jest wystarczająco duży dla płomienia zadymionego benzenu i mały dla stosunkowo przezroczystego płomienia eteru dietylowego. Z reguły stosunek szybkości wypalania najszybciej palących się i najwolniej palących się cieczy jest niewielki i wynosi 3,0-4,5.
Tabela 25
Zależność szybkości wypalania od zużycia ciepła do ogrzewania i parowania
Z wyrażenia (2,50) wynika, że wraz ze wzrostem Г 0 szybkość wypalania wzrasta, ponieważ zmniejszają się koszty ogrzewania cieczy do temperatury wrzenia.
Zawartość wilgoci w mieszaninie zmniejsza szybkość wypalania się cieczy, po pierwsze dzięki dodatkowemu zużyciu ciepła na jej odparowanie, a po drugie w wyniku flegmatyzującego działania pary wodnej w strefie gazowej. Ta ostatnia prowadzi do obniżenia temperatury płomienia, a zatem zgodnie ze wzorem (2.43) zmniejsza się również jego moc promieniowania. Ściśle mówiąc, szybkość spalania mokrej cieczy (cieczy zawierającej wodę) nie jest stała, wzrasta lub maleje w trakcie procesu spalania w zależności od temperatury wrzenia cieczy.
Paliwo mokre można przedstawić jako mieszaninę dwóch cieczy: paliwo + woda, podczas spalania których ich dyspersja frakcyjna. Jeżeli temperatura wrzenia palnej cieczy jest niższa niż temperatura wrzenia wody (100°C), to paliwo wypala się preferencyjnie, mieszankę wzbogaca się w wodę, zmniejsza się szybkość wypalania, a w końcu spalanie ustaje. Jeśli temperatura wrzenia cieczy jest wyższa niż 100 ° C, to przeciwnie, wilgoć najpierw odparowuje, a jej stężenie spada. W rezultacie szybkość spalania cieczy wzrasta, aż do szybkości spalania czystego produktu.
Z reguły wraz ze wzrostem prędkości wiatru wzrasta szybkość wypalania się cieczy. Wiatr intensyfikuje proces mieszania paliwa z utleniaczem, podnosząc tym samym temperaturę płomienia (tabela 2.6) i zbliżając płomień do powierzchni spalania.
Tabela 2.6
Wpływ prędkości wiatru na temperaturę płomienia
Wszystko to zwiększa intensywność przepływu ciepła dostarczanego do ogrzewania i parowania cieczy, a zatem prowadzi do wzrostu szybkości wypalania. Przy wyższych prędkościach wiatru płomień może się zerwać, co prowadzi do ustania spalania. I tak np. kiedy w zbiorniku o średnicy 3 m paliła się nafta traktorowa, wybuchł ogień przy prędkości wiatru 22 m/s.
Większość cieczy nie może palić się w atmosferze zawierającej mniej niż 15% tlenu. Wraz ze wzrostem stężenia tlenu powyżej tej granicy, szybkość spalania wzrasta. W atmosferze znacznie wzbogaconej w tlen spalanie cieczy przebiega z wydzieleniem w płomieniu dużej ilości sadzy i obserwuje się intensywne wrzenie fazy ciekłej. W przypadku cieczy wieloskładnikowych (benzyna, nafta itp.) temperatura powierzchni wzrasta wraz ze wzrostem zawartości tlenu w środowisku.
Wzrost szybkości wypalania i temperatury powierzchni cieczy wraz ze wzrostem stężenia tlenu w atmosferze wynika ze wzrostu emisyjności płomienia w wyniku wzrostu temperatury spalania i dużej zawartości w nim sadzy .
Szybkość wypalania zmienia się również znacząco wraz ze spadkiem poziomu cieczy palnej w zbiorniku: szybkość wypalania maleje, aż do ustania spalania. Ponieważ dopływ tlenu do powietrza z otoczenia wewnątrz zbiornika jest utrudniony, gdy poziom cieczy spada, odległość h np pomiędzy strefą płomienia a powierzchnią spalania (rys. 2.8). Strumień promieniowania do lustra cieczy zmniejsza się, a w konsekwencji zmniejsza się również szybkość wypalania, aż do tłumienia. Przy spalaniu cieczy w zbiornikach o dużej średnicy głębokość graniczna /g pr, przy której następuje tłumienie spalania, jest bardzo duża. Tak więc dla zbiornika o średnicy 5 m jest to 11 m, a przy średnicy Im - około 35 m.
kontrola przeciwpożarowa chemiczna
Szybkość narastania obszaru ognia jest przyrostem obszaru ognia w czasie i zależy od szybkości rozprzestrzeniania się ognia, kształtu obszaru ognia oraz skuteczności działań bojowych. Określa go wzór:
gdzie: V sn- szybkość wzrostu powierzchni pożaru, m 2 /min; ДS n - różnica między kolejnymi i poprzednimi wartościami obszaru pożaru, m 2 ; Df - przedział czasu, min.
333 m2/min
2000 m2/min
2222 m2/min
Ryc. 2.
Wniosek z wykresu: Z wykresu widać, że w początkowym okresie czasu wystąpiło bardzo duże tempo rozwoju pożaru, co wynika z właściwości palącego się materiału (ciecz palna – aceton). Rozlany aceton szybko dotarł do granic pomieszczenia, a rozwój pożaru ograniczył się do ścian przeciwpożarowych. Szybkie wprowadzenie potężnych szybów wodnych i prawidłowe działania personelu na placu budowy przyczyniły się do zmniejszenia tempa rozwoju pożaru (uruchomiony został spust awaryjny i uruchomiono system gaśniczy, który nie działał w trybie automatycznym, wentylacja nawiewna była wyłączony).
W badaniu pożarów we wszystkich przypadkach wyznacza się liniową prędkość propagacji frontu płomienia, ponieważ służy ona do uzyskania danych o średniej prędkości propagacji spalania na typowych obiektach. Rozprzestrzenianie się spalania z pierwotnego miejsca pochodzenia w różnych kierunkach może następować z różnymi prędkościami. Maksymalne tempo rozprzestrzeniania się spalania obserwuje się zwykle: gdy czoło płomienia przesuwa się w kierunku otworów, przez które odbywa się wymiana gazowa; przez obciążenie ogniowe
Prędkość ta zależy od sytuacji w pożarze, intensywności dopływu środków gaśniczych (OTV) itp.
Liniowe tempo rozprzestrzeniania się spalania, zarówno ze swobodnym rozwojem pożaru, jak i jego lokalizacją, określa się ze stosunku:
gdzie: L to droga przebyta przez front spalania w badanym przedziale czasu, m;
f 2 - f 1 - przedział czasu, w którym mierzono drogę przebytą przez front spalania, min.
